Cтраница 3
Горячекатаная круглая сталь гладкого и периодического профиля предназначается для армирования обычных и предварительно напряженных железобетонных конструкций. [31]
Проведенное исследование позволило установить, что при условии исправности кровель в корпусах электролиза предварительно напряженные железобетонные конструкции не подвергаются опасности коррозии. [32]
Проведенное исследование позволило установить, что при условии исправности кровель в корпусах электролиза предварительно напряженные железобетонные конструкции не подвергаются опасности корразии. [33]
Высокие требования предъявляются к инъекционным растворам, применяемым для заполнения под давлением каналов предварительно напряженных железобетонных конструкций. [34]
Описаны виды разрушения арматуры, в частности специфические хрупкие обрывы; характерные для высокопрочной, в особенности термически упрочненной, арматуры предварительно напряженных железобетонных конструкций, вследствие коррозионного растрескивания или водородной хрупкости. [35]
Стали 35ХС и 25Г2С, с повышенным содержанием углерода, применяют для арматуры гладкого и периодического профиля, для армирования обычных и предварительно напряженных железобетонных конструкций. [36]
Настоящий стандарт распространяется на термомеханически и термически упрочненную арматурную сталь периодического профиля диаметром 6 - 40 мм, предназначенную для армирования обычных и предварительно напряженных железобетонных конструкций. [37]
В связи с этим возникла необходимость разработки дополнительных конструктивных вариантов к типовым проектам хранилищ, обеспечивающих применение эффективных облегченных конструкций индустриального изготовления: предварительно напряженных железобетонных конструкций, стальных стропильных ферм, индустриальных деревянных клееных изделий, асбестоцемент-ных ограждающих панелей и эффективных теплоизоляционных материалов, таких как минераловатные плиты, стекловата, древесно-стружечные плиты, пенопласты и др. Это позволит в разумной степени увеличить пролеты зданий, сделать хранилища более гибкими в планировочном решении, рациональнее использовать материалы и конструкции и в конечном счете - Повысить эффективность капиталовложений. [38]
Настоящий стандарт распространяется на термомеханически и термически упрочненную арматурную сталь периодического профиля диаметром 6 - 40 мм, предназначенную для армирования обычных и предварительно напряженных железобетонных конструкций. [39]
Сталь стержневая арматурная периодического профиля, термически не упрочненная, кроме класса А-V ( ГОСТ 5781 - 75) и термически упрочненная ( ГОСТ 10884 - 71); последняя предназначается для армирования предварительно напряженных железобетонных конструкций. [40]
Кроме того, в последние годы наметилась тенденция к добыче высокосернистой нефти, для которой характерно также повышенное содержание хлоридов ( от 100 до 1800 мг / л), что является весьма агрессивным фактором для предварительно напряженных железобетонных конструкций. [41]
Коэффициенты запаса для сборных железобетонных и сборных предварительно напряженных железобетонных конструкций, изготовляемых на заводах с проверкой прочности образцов, отбираемых от каждой партии, уменьшаются для пределов I и II на 2 % для сборных железобетонных и на 10 % для сборных предварительно напряженных железобетонных конструкций, но не ниже величины, указанной для III предела. Сечения элементов сборных конструкций, бетонируемых на месте, а также сечения на участках стыков элементов рассчитываются без снижения коэффициентов запаса. [42]
Этим требованиям в большей мере удовлетворяет высокопрочная стержневая ( A-1V - A-Vl; At-IVC ( K) - At-VIC ( K) и др.), проволочная ( В - П, Вр - П) и канатная ( К-7, К-9) арматура с пределом текучести 590 - 1410 МПа и относительным удлинением 8 - 14 % соответственно, используемая для изготовления предварительно напряженных железобетонных конструкций. При этом, наряду с повышением прочности и трещиностойкости конструкций на 20 - 30 %, сокращается расход арматурной стали по сравнению с ненапрягаемой A-I ( A-240), A-II ( А-300), А - Ш ( А-400), Вр-I. Однако с точки зрения коррозионного поведения высокопрочная, особенно преднапряженная арматура, потенциально более уязвима. Пассивное состояние арматуры в бетоне, термодинамически склонной к реакциям окисления, обеспечивается высокощелочным характером среды ( рН 12) и достаточно толстым ( 0 01 - 0 035 м) и плотным защитным слоем бетона. В соответствии с оксидно-пленочной теорией пассивное состояние арматуры в окислительной среде возникает вследствие образования на поверхности металла тонкой оксидной пленки / - Fe2O3 или FeOFe203 толщиной 2 5 - 10 нм. Равновесный потенциал образования такой пленки положителен и составляет примерно 0 63 В, а железа в активном состоянии около - 0 4 В. Как только поляризация анодных участков металла достигает потенциала образования оксидной пленки, плотность тока растворения резко снижается и металл переходит в пассивное состояние. [43]
При изготовлении предварительно напряженных железобетонных изделий их сечения, работающие при приложении эксплуатационной нагрузки на растяжение, предварительно обжимают до 5 - 15 МПа. Предварительно напряженные железобетонные конструкции при работе на растяжение или изгиб оказываются более трещи-ностойкими и отличаются повышенной долговечностью. Это объясняется тем, что при приложении нагрузок, растягивающие усилия воспринимаются стальной арматурой, в то время, как обжатый бетон в растянутой зоне разгружается полностью или несет незначительные растягивающие напряжения, не превышающие его прочности на растяжение. Вследствие этого трещины не образуются, и защитный слой хорошо предохраняет стальную арматуру от коррозии. [44]
Но с внедрением предварительно напряженных железобетонных конструкций эта задача была решена. [45]