Анализ - деформирование
Cтраница 1
Анализ деформирования и разрушения композитов включает в себя описание изменения деформационных свойств и накопления повреждений в компонентах композитов, предшествующих макроразрушению. В настоящей главе рассмотрены определяющие соотношения, описывающие деформирование анизотропных, в частных случаях, ор-тотропных, трансверсально-изотропных и изотропных сред, построенные с использованием тензора поврежденности четвертого ранга. Рассмотрено применение совокупности критериев для моделирования актов разрушения по различным механизмам. Предложено использование в задачах механики деформирования и разрушения структурно-неоднородных сред граничных условий контактного типа, коэффициенты которых могут трактоваться как интегральные жесткостные характеристики механических систем, передающих нагрузки деформируемым телам, но непосредственно не включаемых в постановки краевых задач. Это позволяет более адекватно описать реальные условия нагружения и учесть факторы, играющие, как будет показано в дальнейшем, определяющую роль в формировании условий макроразрушения. [1]
Анализ деформирования и разрушения проводится в ближайшем к вершине трещины структурном элементе, так как согласно любому критерию условие разрушения будет выполняться в нем раньше, чем в более дальних от вершины трещины элементах. [2]
Анализ деформирования древесины резцом начинается с измерения смещений наружных точек древесины во времени. Для этой цели на наружной поверхности обрабатываемой заготовки различным образом отмечают точки, располагая их в определенном порядке. [3]
 |
Характер деформирования металла перед вершиной распространяющейся трещины при испытании отрезка ( согласно 21. [4] |
Анализ деформирования металла труб при натурных испытаниях позволяет установить особенности распространения вязких разрушений, определить размеры зоны пластических деформаций и оценить сопротивление металла распространению вязких разрушений в зависимости от различных факторов испытаний. [5]
При анализе статического деформирования и разрушения в зонах и вне зон концентрации напряжений используются приведенные выше уравнения. [6]
Если при анализе деформирования значением упругих деформаций можно пренебречь, то вводится понятие жесткопластического тела. [7]
Ранее при анализе деформирования материала в вершине трещины было сделано допущение об однородности НДС по структурному элементу. Анализ НДС с учетом этого допущения приводит к двум возможным состояниям: первое - при циклическом нагружении обратимая пластическая деформация отсутствует в структурном элементе; второе - зона обратимой пластической деформации равна структурному элементу или больше его. При введенном определении структурного элемента такой подход достаточно обоснован. [8]
Законы деформирования, роста и зарождения пор, конкретный вид которых будет сформулирован ниже, являются идентичными при анализе деформирования структурного элемента в целом и любого его сечения. [9]
Его вводят в управляющий параметр второго уравнения синергетики. Была проведена серия теоретических работ по анализу деформирования материала у кончика трещины в процессе распространения усталостной трещины. [11]
При указанной процедуре возникает вопрос о правомерности анализа деформирования и разрушения материала в бесконечно малом объеме - материальной точке. Постановка: такого вопроса связана с невозможностью только в рамках механики сплошной деформируемой среды учесть в необходимом объеме физические процессы, происходящие при деформировании и разрушении материала. Дело в том, что реологические уравнения, описывающие деформирование материала, строго справедливы для тела, представляющего собой континуум без какой-либо структуры. Конструкционные материалы ( металлы) являются поликристаллическими телами, в которых, деформация может претерпевать значительные скачки от зерна к зерну. Следовательно, уже при расчете НДС в предположении о непрерывности распределения деформаций ( что предусматривает механика сплошного деформируемого тела) возникает вопрос об адекватности такого анализа реальному распределению напряжений и деформаций. В первом приближении разрешить противоречие между реальным и континуальным деформированием материала можно, применяя МКЭ, использующий симплекс-элементы. В самом деле, при аппроксимации тела симплекс-элементами допускается скачок деформаций от элемента к элементу. Условие сплошности в данном случае обеспечивается совместностью перемещений по границам элементов. [12]
Наконец, в некоторых задачах функция неоднородного старения имеет случайный характер, например, за счет случайной скорости возведения объекта. Для решения этих задач, а также при анализе случайного деформирования неоднородно-стареющих тел под действием случайных сил, наиболее целесообразно применять вероятностные методы. [13]
Анализу изгиба и устойчивости осесимметрич-но нагруженных пологих оболочек вращения при ползучести посвящено относительно небольшое число работ, касающихся в основном сферических оболочек постоянной толщины под действием равномерного внешнего давления. При исследовании устойчивости оболочек такого класса не обязательно учитывать начальные несовершенства срединной поверхности. При этом имеются в виду неосесимметричные несовершенства, так как учет осесимметричных начальных прогибов, формально соответствующий анализу деформирования осесимметричной оболочки новой формы, не меняет существа подхода к решению задачи. [14]
Кроме того, из равенств моментов сил относительно осей Oir. Однако во многих случаях описание напряженного состояния породы с помощью полных напряжений недостаточно эффективно, так как было замечено, что для анализа деформирования и разрушения пород с небольшой площадью контактов зерен и малосжимаемым материалом скелета важна лишь та часть напряжений, которая вызывается силами, действующими в местах, контактов зерен породы. [15]
Страницы: 1 2