Экспериментальное расчетное значение - коэффициент
Cтраница 1
 |
Редуцированные характеристики потерь мощности на корону на проводе АСУ-300 при различной плотности воздуха б. [1] |
Экспериментальные и расчетные значения коэффициента Ьр практически совпадают и составляют 2ДХ10 - 6 l / ом-км. [2]
Сопоставление экспериментальных и расчетных значений коэффициентов теплоотдачи ( рис. 12) показало удовлетворительное совпадение результатов экспериментов при малых значениях коэффициента неизотермичнос-ти п со значениями, полученными теоретически. При увеличении п экспериментальные значения все более существенно превышают теоретические. [3]
Согласование экспериментальных и расчетных значений коэффициента Ьр ( табл. 4 - 5) может быть оценено, как вполне удовлетворительное. [4]
В таблице представлены экспериментальные и расчетные значения коэффициентов активности азотной кислоты ( / HN03) в присутствии СаВг2, Nad, LiCl. Указанные высаливатели в исследованных областях концентрации имеют близкие значения изопие-стических осмотических коэффициентов с азотной кислотой. [5]
В табл. 1 приведены экспериментальные и расчетные значения коэффициента расхода и корневого угла факела для двух центробежных форсунок турбореактивных двигателей с круглыми тангенциальными каналами ( исследованы на керосине при А / 7 4 - - 50 кГ / см2); там же даны основные размеры распылителей этих форсунок. [6]
 |
Проницаемость металлических волокнистых материалов для газов. [7] |
На рис. 3.4 представлены экспериментальные и расчетные значения коэффициентов проницаемости газа через металлические волокнистые материалы. [8]
Отметим, что если обычная процедура проверки данных по методу Редлиха - Кистера дополнена сравнением экспериментальных и расчетных значений коэффициентов активности в соответствии с соотношениями (VI.26) и (VI.27), то в расчет вводят давление пара над раствором. В этом случае различие в информативности методов Редлиха-Кистера и Ван-Несса по существу исчезает. [9]
Рукенштейн [38], рассматривая взаимное влияние частиц в процессе тепла и массопередачи при допущении их сферичности и отсутствие поверхностно-активных примесей, пришел к выводу, что это влияние пренебрежимо мало. В таблице приведены данные сравнения экспериментальных и расчетных значений коэффициентов массопередачи. Как следует из приведенных данных, расчет коэффициента массопередачи может производиться, исходя из среднего диаметра капель. [10]
 |
Сравнение экспериментальных данных по теплопередаче для водорода при пленочном кипении в режиме эмульсионного течения с формулой ( ( 12 - 41, в которой используются псевдосвойства. [11] |
Как видно из рис. 12.7, это соотношение позволяет описать с точностью 20 % примерно 90 % экспериментальных данных по коэффициентам теплоотдачи при значениях давления меньше 5 бар. При более высоких давлениях расхождение между экспериментальными и расчетными значениями коэффициента теплоотдачи увеличивается. Поскольку причина такого расхождения в настоящее время не ясна, оно было отнесено на счет неравновесности, отсутствия информации о профиле распределения капель и влияния ускорения на степень турбулентности. [12]
При выводе (4.12) принято WM / W6 0 в связи с тем, что эквивалент расхода воздуха, омывающего отопительные приборы, W6 во много раз больше эквивалента расхода греющей воды WM, протекающей через нагревательные приборы отопительной установки. Кроме того, в исходном уравнении теплопередачи отопительных приборов принята среднеарифметическая разность температур, поскольку к этой разности температур относятся обычно все экспериментальные и расчетные значения коэффициентов теплопередачи нагревательных приборов отопительных установок. [13]
При малых значениях Gc ( открытом перепуске) коэффициент кратности достигает 50, но затем с увеличением сопротивления крана быстро падает. Результаты расчета, выполненного по эффективной характеристике, удовлетворительно совпадают с экспериментальными данными. Удовлетворительное совпадение экспериментальных и расчетных значений коэффициента расхода сопла и корневого угла факела получается в том случае, когда характеристика расхода перепускной форсунки при закрытом перепуске близка к характеристике для идеальной жидкости. В противном случае необходимо вводить поправки, учитывающие влияние вязкости жидкости на гидравлические параметры форсунки. [14]
В настоящем сообщении приводится обзор моделей процесса массопередачи применительно к данным частным случаям. В ряде опубликованных за последние годы работ приводятся экспериментальные данные по массопередаче в капле. В некоторых работах проводится также сопоставление экспериментальных и расчетных значений коэффициентов массопередачи. Однако при обработке экспериментальных данных авторами: в ряде случаев допущены ошибки, и проведенное ими сопоставление не дает возможности сделать достаточно обоснованные выводы о применимости той или иной модели. [15]
Страницы: 1 2