Опытное значение - коэффициент - теплоотдача
Cтраница 1
Опытные значения коэффициентов теплоотдачи при конденсации паров жидкометалличеоких теплоносителей независимо от смачиваемости ими поверхности охлаждения значительно ниже теоретических, вычисленных по формулам Нуссельта. Отсюда следует, что при конденсации паров этих теплоносителей основное термическое сопротивление сосредоточено на границе пара и конденсата. Относительно этого сопротивления термическое сопротивление пленки конденсата мало. Таким образом, при конденсации паров жидкометаллических теплоносителей вид - конденсации ( капельный или пленочный) значительно меньше влияет на интенсивность теплообмена, чем при конденсации паров ионных и органических теплоносителей. [1]
Опытное значение коэффициента теплоотдачи со стороны аммиака при удельной тепловой нагрузке q 660 - 1040 ккал / м2 час составляло 470 - 800 ккал / м2 час С, в то время как его расчетное значение, определяемое по формуле Кружилина, было равным 374 - 490 ккал / м2 час С. [2]
Осредненные опытные значения коэффициентов теплоотдачи в функции Р при постоянных тепловых нагрузках показаны на рис. 4.7, а. Графики функций а f ( P) qconst имеют экстремумы: максимум в области давлений Р-12-20 бар и минимум в области Р35 - 50 бар. С ростом тепловой нагрузки экстремумы смещаются в область более низких давлений. [3]
На основании опытных значений коэффициентов теплоотдачи построены оригинальные графики тепловых балансов, позволяющие раскрыть процесс тепло - и массообмена для различных способов сушки. [4]
В табл. 10 - 12 приведены опытные значения коэффициентов теплоотдачи от стенки трубки диаметром 15 мм и длиной 0 9; 1 8 и 3 5 м к маслу. [5]
В табл. 10 - 12 приведены опытные значения коэффициентов теплоотдачи от стенки трубки диаметром 15 мм и длиной 0 9; 1 8 и 3 5 м к маслу. [6]
Поэтому приходится рассматривать опытные данные как статистические, проводя расчетные линии по наиболее вероятным ( часто повторяющимся) опытным значениям коэффициентов теплоотдачи. При этом целесообразно принимать во внимание результаты, полученные на так называемых стабилизированных поверхностях нагрева, достаточно проработавших при кипении на них данной жидкости. В этом случае теплоотдача после определенного периода не зависит от времени работы поверхности. [7]
 |
Принципиальная схема дро - пуются из ЛИСтового металла. Газовые бепоточного регенеративного воздухе - J. [8] |
Необходимая тепловая эффективность воздухоподогревателя обеспечивается при отношении водяных эквивалентов дроби и дымовых газов мДр / и7гоз 1 35 - т - 1 4; опытные значения коэффициентов теплоотдачи в слое материала по газовой стороне оказались равными аг 41 9 - - 44 2 вт / м2 - град, на воздушной стороне ав 36 - г - 40 7 em / Mz - град. [9]
Опытные каналы были разбиты на ряд экспериментальных участков, где измерялась температура потоков и их количества, а также температура стенок участков. Для этих локальных участков определялись опытные значения коэффициентов теплоотдачи. [10]
Гидродинамике волнового течения пленок посвящена обширная литература, рассмотрение которой е входит в нашу задачу. Приведем только основные результаты, представляющие непосредственный интерес для расчета теплообмена. В частности, опыты Н. В. Зозули [3-10, -3-11] с водяным паром и парами глицерина показали, что при значительных температурных напорах или числах Рейнольдса имеет место отклонение опытных значений коэффициентов теплоотдачи от расчетных по формуле Нусеельта. При этом наблюдается волноообразование. [11]
Здесь критерий Нуссельта, соответствующий чистой теплопроводности, принят для удобства за единицу, что позволило автору исключить из формул зависимость от числа Рэлея. На рис. 2 показана зависимость коэффициента С от критерия Гартмана. Ниже этой величины опытные значения коэффициента теплоотдачи оказываются меньше теоретических. [13]
Страницы: 1