Cтраница 2
Сравнение экспериментально достигнутых значений прочности цементного камня на разрыв ( 20 - 60 МПа) с расчетными для кристаллогидратной связки цементного камня по телу кристаллов ( 60 - 140 МПа) дает основание в первом приближении предположить, что прочность кристалло-гидратного сростка цементного камня будет определяться не несущей способностью кристаллов ( кристаллитов) сростка, а контактами между ними, хотя, конечно, двух-трехкратное несоответствие теоретических и экспериментальных результатов в данном случае при известном схематизме используемых выше моделей кристаллического сростка и относительности оценок диапазона изменения параметров структуры сростка еще не является достаточным аргументом для такого вывода. [16]
Как уже отмечалось в главе 2, для структуры шлакопортландце-ментного камня по сравнению с портландцементным характерна значительно более высокая поризованность кристаллогидратной связки по всем разрядам внутрикристаллогидратных пор. [17]
В этих условиях формируется матрица будущей структуры из большего числа первичных элементов - зародышей гидрата, что обусловливает более высокую дисперсность формирующейся кристаллогидратной связки. Такая структура соответствует цементному камню со сниженной капиллярной пористостью, что, наряду с повышенной дисперсностью связки, также благоприятно влияет на прочность ЦК. [18]
С повышением Vx0 ( снижением В / Ц) после достижения твердеющей системой 9тах формируется двухкомпонентная структура типов 3, 4, являющаяся композитом с матрицей - кристаллогидратной связкой - и наполнителем - дисперсными частицами в виде остатков гранул клинкера. С учетом этого прочность цементного камня, сформировавшегося на основе водовяжущей пасты с высокой исходной концентрацией клинкера и достигшего предельной степени гидратации 0тах, должна возрастать с повышением исходной концентрации клинкера Кх0 так как при этом возрастает его остаточная объемная концентрация Ух тт. [19]
Таким образом, большинство известных путей управления технологическими процессами с целью повышения прочности и других физико-механических характеристик твердеющих вяжущих и бетонов на их основе реализуется через влияние на структуру, через изменение структурных характеристик кристаллогидратной связки, цементного камня, бетона. [20]
Эти аномалии выражаются, во-первых, в замедлении роста параметра Ф0 во времени по сравнению с водными условиями твердения, что обусловлено торможением скорости гидратации вследствие торможения растворения клинкерной фазы, торможения диффузионных процессов в условиях уменьшения объема воды в системе и уплотнения кристаллогидратной связки. Таким образом, потери прочности при твердении в воздушных условиях связаны не только с задержкой гидратации, но и с другими причинами, к которым следует отнести ухудшение дифференциальной пористости и действие внутри-структурных напряжений усадочной природы. [21]
Как будет показано в главе 4, это крайне неблагоприятно отражается на прочности. Повышенная плотность кристаллогидратной связки в описываемом случае определяется пониженным объемом пор всех внутрикристаллогидратных разрядов. [22]
Пауэре и др.) предполагает главной причиной разрушения бетона при циклическом замораживании и оттаивании гидравлическое давление. Это давление развивается в тонких порах гидросиликатной составляющей кристаллогидратной связки ( в которых вода при температуре 255 - 250К и даже ниже не способна выкристаллизовываться в лед) при отжатии и продавливании воды в процессе льдообразования в крупных капиллярных порах. [23]
Второй этап развития твердеющей структуры цементного камня связан с исчерпанием объема капиллярного пространства, что, однако, не означает прекращения гидратации и структурообразования. Развитие структуры на этом этапе происходит в основном за счет уплотнения кристаллогидратной связки. [24]
Коэффициент 04 учитывает рост локальных напряжений при таком переходе в связи с пористостью кристаллогидратной связки и концентрацией напряжений на контуре пор. [25]
Зависимости (4.40), (4.41) применительно к цементному камню достаточно полно учитывают структуру порового пространства на основных ее уровнях и, как будет показано ниже, эффективны при описании связи параметров структуры и прочности. Применительно к структуре цементного камня параметр К, в расчетных формулах соответствует относительной плотности ( пористости) кристаллогидратной связки; параметр 1Л связан с капиллярной пористостью. [26]
В поисках параметра структуры ЦК, способного количественно охарактеризовать прочность, обратимся к физической картине структуры ЦК, реакция которой на приложение внешней нагрузки и определяет механизм разрушения и прочность рассматриваемой структуры. Как уже упоминалось ранее, процесс гидратации цемента и формирования структуры цементного камня при твердении связан с заполнением межзерновово пространства кристаллогидратной связкой, растущей наружу и вглубь растворяющихся гранул клинкера. Структурообразование, таким образом, можно представить как процесс возникновения контактов взаимно сближающихся флокул и последующего развития этих контактов с уменьшением объема и площади примыкающего к контактам капиллярного пространства и капиллярных пор. [27]
Тогнона и др. [289] на обычном портландцементе при низком В / Ц в сочетании с суперпластификатором при обычном способе уплотнения бетонной смеси и обычных приемах ускорения гидратации цемента ( пропарка, автоклавирование) были получены бетоны на мелкозернистых заполнителях с прочностью на сжатие 165 МПа, на растяжение при изгибе 18 2 МПа. Хотя эти результаты, преследовавшие прикладные цели, получены на бетонах, однако показатели прочности в данном случае относятся к цементному камню высокой плотности ( низкой пористости) и его кристаллогидратной связке. [28]
Па и капиллярная Як пористости не могут служить параметрами структуры перового пространства цементного камня, однозначно характеризующими его прочность. Названные параметры не способны учесть влияние структуры ЦК на его прочность в полной мере, как минимум, по двум причинам. ЦК с различной пористостью кристаллогидратной связки, что даже для равных исходных условий ( равных В / Ц) при равной степени гидратации обусловливает формирование структур с существенно различной капиллярной и, в целом, дифференциальной пористостью. [29]
Первый - использование высокодисперсных добавок ( глина, мел и др) в тампонажный раствор. Вводимые добавки, благодаря высокой удельной поверхности, адсорбируют большое количество воды, переводя ее в псевдосвязанное состояние. Недостатком такого способа является понижение прочности получаемого камня за счет разбавления кристаллогидратной связки инертными добавками. [30]