Cтраница 1
Измерение распределения температур над обогреваемой поверхностью при пузырьковом кипении позволило Гюнтеру и Крейтсу [46] установить, что вблизи поверхности имеется тепловой пограничный слой. Наличие этого слоя подтвердили Ямагата и др. [52], которые использовали в экспериментах оптический метод, а позднее Сю и Грэхем [21], применив рентгеновское просвечивание и шлирен-фотографию, подтвердили существование теплового пограничного слоя. [1]
Измерение распределения температуры в масле дает результат, важный прежде всего для практики: в каждой горизонтальной плоскости ванны господствует практически одинаковая температура. Благодаря этому измерение температуры по одной единственной вертикали позволяет судить о температурном поле всей ванны. Превышение температуры пластинки по отношению к воздуху, охлаждающему бак, составляется из перепадов температуры: 1) в 1масле, омывающем пластину и создающем в пределах толщины слоя, примерно равной 3 мм, зону конвекционного течения; 2) в зоне циркуляции М асла, опускающегося у стенок бака; 3) между стенками бака и окружающим воздухом. Настоящий раздел посвящен рассмотрению перепадов температуры, соответствующих пп. [2]
Результаты измерений распределения температуры в следе за цилиндром [23], согласно которым даже на значительном расстоянии вниз по потоку охраняется неравномерность температуры, говорят о том, что интенсивность перемешивания в кормовой зоне при омывании одиночного цилиндра не слишком велика. Что касается второго эффекта, то снос вихрей вниз по потоку, который имеет место при омывании одиночного цилиндра, будет снижать скорость обратного течения. Поэтому подтекание холодной жидкости к стенке в кормовой области одиночного цилиндра также будет происходить с меньшей интенсивностью, чем для цилиндра, находящегося в пучке, кормовая зона которого зажата соседними цилиндрами. [3]
Таким образом, измерение распределения температур при горении смесей перхлората аммония с легкоплавкими и неплавкими горючими подтверждает правильность высказанной ранее гипотезы [145] о механизме влияния жидкого слоя при горении смесевых систем. [4]
Особенно интересные результаты получены при измерении распределения температуры по толщине пористого образца с объемным тепловыделением и при визуальном наблюдении картины истечения двухфазной смеси на его внешней поверхности. В таких режимах профиль температуры имеет максимум в начале области испарения. После него в направлении к внешней поверхности, несмотря на интенсивный подвод теплоты от матрицы к двухфазному потоку, температура последнего, а вместе с ней и температура матрицы в зоне испарения понижается вслед за температурой насыщения паровой фазы испаряющейся1 смеси. В этой зоне на рассмотренный ранее процесс дросселирования двухфазной смеси накладывается интенсивный подвод теплоты от каркаса. [5]
Специфические особенности радиотепло-локации позволяет решать, например, такие задачи, которые принципиально неразрешимы средствами радиолокации и ИК-техники: всепогодная астронавигация; всепогодное обнаружение источников тепловой энергии; неконтактное измерение распределения температур объектов и исследование их внутренней структуры. Использование методов радиотеплолокации может оказаться плодотворным в системах скрытой связи и в системах сигнализации охраняемых территорий. [6]
Наиболее низкие значения теплопроводности получены для многослойной изоляции с бумагой из стеклянного волокна диаметром 0 5 мк и алюминиевой фольгой толщиной 6 - 12 мк. Измерения распределения температур по толщине изоляции показали, что оно близко к теоретической кривой для случая переноса тепла излучением. Следовательно, излучение остается, по-видимому, основным путем переноса тепла в многослойной изоляции. [7]
Модельное исследование сопротивления термической усталости было проведено на кольцевых образцах с размерами: внутренний диаметр 120 мм, наружный диаметр 180 мм, высота 30 мм. Перед началом исследований была проведена серия измерений распределения температуры по сечению кольцевого образца. Для этого в образцах было высверлено. С помощью шеститочечного потенциометра фиксировали температуру после 1, 2, 3, 4, 5, 8, 12, 20, 25, 30, 60, 90 и 120 с, а затем регулировали подачу охлаждающей воды и нагрузку генератора таким образом, чтобы интенсивность нагрева приповерхностной области превышала 100 К / с и максимально приближалась к значениям, получаемым при процессе отливки труб. [8]
В данной статье освещены специальные опыты, проведенные с целью измерения распределения температуры в образцах при их нагревании в индукторах, использованных в данной работе. [9]
Таким образом, условия (2.6) означают, что при переходе из нетурбулентной жидкости в турбулентную концентрация меняется скачком. Этот вывод подтверждается экспериментальными данными из [13], где приведены результаты измерений замороженного распределения температуры в нагретой плоской струе. На приведенных в [13] осциллограммах отчетливо видно скачнообразное изменение температуры на краю струи. [10]
Расход воды изменялся от 607 до 2610 кг / час, что соответствует скоростям циркуляции 0 5 - 2 1 м / сек. Для измерения распределения температуры жидкого металла на наружной поверхности в ешней трубы по длине было приварено 6 термопар. [11]
Как уже упоминалось выше, механизм протекающих в дуге процессов изучен явно недостаточно. Поэтому необходимо расширять круг непосредственно измеряемых параметров. В частности, очень ценные результаты могут быть получены при измерении распределения температуры по сечению дуги. Мы предполагаем использовать для этой цели спектральные методы. [12]
Для каждого режима строятся графики распределения температуры стенки и температуры жидкого металла по длине трубы. Осредненная линия проводится по показаниям 13 - 20 термопар в зависимости от длины обогреваемого участка. На основной обогреваемой части температуры стенки и жидкого металла имеют линейный характер изменения. На концах обогреваемого участка температура стенки постепенно переходит к постоянным значениям, которые соответствуют температурам жидкого металла перед началом обогреваемого участка и после него. Измерения распределения температур по поперечному сечению потока показывают, что длина участка тепловой стабилизации составляет всего 2 - 7 7 диаметров. Местные значения коэффициентов теплоотдачи вычисляются по уравнению ( 5 - 6) для трех сечений. Тепловой поток определяется по массовому расходу натрия и изменению его температуры. Он сопоставляется с тепловым потоком, найденным по мощности, потребляемой соответствующими электрическими нагревателями, за вычетом потерь тепла в окружающую среду. Температура стенки в расчетных сечениях трубы определяется из графиков, построенных по данным опыта, с учетом поправки на перепад температуры в стенке трубы на глубине заделки горячего спая термопар. [13]
Общие выводы, которые можно сделать на основании этой формы представления, сводятся к следующему. Режимы I, II, III, X укладываются в пределы полосы, которая согласно рассматриваемому методу соответствует турбулентному режиму течения в пограничном слое. Режимы V, VI, IX, XI, XII, XIII частично представлены точками, лежащими в переходной области. Однако здесь следует указать, что этот метод обобщения опытных данных, строго говоря, не применим для случая больших градиен - - ц тов давления. Поэтому полученные таким образом результаты можно считать достоверными только для участков канала на достаточном удалении от горла, на которых градиенты давления не слишком велики. Исследование состояния потока было дополнено измерением профиля полного давления в сечении на расстоянии около 70 мм от среза сопла. Для этого в сопло со стороны выхода вводился микрозонд, изготовленный из медицинской иглы толщиной 1 мм. В опытах не предусматривалось измерение распределения температуры торможения по сечению, необходимое для расчета профиля скорости. [14]
С, При этом необходимо иметь в виду, что указанные поправки получены для случая, когда теплообмен опытного образца с окружающим пространством осуществлялся путем теплопроводности. Физические свойства образце принимаются не зависящими от температуры, следовательно, перепады температур в образце не должны быть значительными. N, величина которой достигает 20 - - 30 С, зависит от распределения температур п образце и в печи, которое, должно иметь одинаковы. Существенное значение имеет и выбор размеров образца, так как в формулу ( 4 - 26) входят длина и поперечное сечение образца. Обычно применяются образцы с диаметром 5 - 10 мм и длиной рабочего участка 100 - 150 мм. Электроды делаются несколько большего диаметра, чем образец. Они могут изготовляться как одно целое с образцом, могут делаться отдельно - л потом привариваться к концам образца. Эти зажимы позволяют крепить образцы разной длины. Для осуществления симметричного распределения температур в образце, а также для уменьшения тепловых потерь тэкоподводы могут снабжаться дополнительными нагревателями. Кроме того, па концах стержня устанавливаются холодильники для отвода тепла от концов стержня Для измерения температуры на концах и в середине рабочего частка стержня закладываются термопары. Провода термопар могут быть также использованы для измерения разности потенциалов в точках измерения температуры. Затем боковая поверхность стержня покрывается слоем тепловой изоляции и он устанавливается в вакуумной - - электрической печи. Зазор между внутренней поверхностью печи и образцом также заполняется тепловой изоляцией. Для измерения распределения температур на внутренней поверхности печи по длине се закладывается несколько термопар. [15]