Тепловая аккумуляция

Cтраница 2

Положив в ( 5 - 26) Гм 0, можно определить реакцию расхода для случая, когда тепловая аккумуляция пренебрежимо мала. [16]

Как показали опыты, перлитовые, вермикулитовые и др угие теплоизоляционные покрытия, облицовки и засыпки, характеризующиеся низким значением коэффициента тепловой аккумуляции ( Ь5 ккал / м2 - 0 С - ч1 / 2); очень эффективны для уменьшения скорости кристаллизации жидкого металла в литниковой системе и прибылях. [17]

Применение Для форм материалов с высокой охлаждающей способностью ( меди, стали, нитрида титана, магнезита, электрокорунда), коэффициент тепловой аккумуляции которых превышает 100 ккал / м2 - 0 С - ч1 / 2, позволяет ограничить физико-химическое взаимодействие титана с формой и получить качественные отливки. [18]

Влияние профиля орнамента на структуру поверхностного слоя отливки. [19]

Основными параметрами, определяющими тепловой поток через единицу поверхности формы в единицу времени, являются факторы интенсивности, характеризующиеся разницей температур поверхности контакта и формы ( Тп-ГНАГ), и емкости, ха рактеризующиеся коэффициентом тепловой аккумуляции ( & ф УСФ ФУФ) контактной зоны формы и величиной поверхности отливки. [20]

Схема с предвключенным подогревателем горячего водоснабжения.| Двухступенчатая смешанная схема присоединения. [21]

Другими словами, каждая местная система в течение суток может получать свою норму сетевой воды, но распределение воды по часам суток может быть переменным. Такой метод распределения воды допустим только при наличии хотя бы у одной из систем тепловой аккумуляции. [22]

Макроструктура литых образцов из нейзильбера различной конструкции. и - с острым углом. б - с усеченным углом. [23]

Ускорить аккумуляцию тепла отливки можно, применяя в контактной зоне формы более плотные формовочные смеси и покрытия с большим удельным весом и теплоемкостью. Следовательно, управление тепловым взаимодействием отливки с формой в начальной его стадии возможно путем изменения тепловой аккумуляции формы и покрытия. [24]

Поскольку длина радиационного экономайзера обычно невелика, его влияние на формирование динамических характеристик всего парогенератора мало. На значительной части радиационного экономайзера имеет место поверхностное кипение, вследствие чего металл практически выключен из участия в тепловой аккумуляции. [25]

Если вода по тем или иным причинам остается в системе, то может наблюдаться сильная стояночная коррозия в паровом и особенно в водяном пространстве емкости ( преимущественно по ватерлинии) при температуре воды 60 - 70 С. Поэтому на практике довольно часто наблюдается различная по интенсивности стояночная коррозия, несмотря на одинаковые режимы останова системы и качество содержащейся в них воды; аппараты со значительной тепловой аккумуляцией подвергаются более сильной коррозии, чем аппараты, имеющие размеры топки и поверхность нагрева, так как котловая вода в них быстрее охлаждается; температура ее становится ниже 60 - 70 С. [26]

Удельный объем пара аппроксимируется линейной зависимостью и ап Ьп, в которой ап и Ьп являются для данного давления постоянными. Тепловая аккумуляция не рассматривается. В этом случае переходный процесс протекает в трех временных периодах, соответственно равных времени прохождения подогревательного, парообразующего и перегревательного трактов. [27]

Цели котловая вода по тем или иным причинам остается в котле, то может наблюдаться сильная стояночная коррозия как в паровом, так и особенно в водяном пространстве барабана ( преимущественно по ватерлинии) при температуре воды 60 - 70 С. Поэтому на практике довольно часто обнаруживается различная по своей интенсивности стояночная коррозия несмотря на одинаковые режимы останова котлов и качество содержащейся в них воды. Котлы со значительной тепловой аккумуляцией подвергаются более сильной стояночной коррозии, чем котлы, имеющие меньшие размеры топки и поверхность нагрева, так как котловая вода в них быстрее охлаждается, температура ее становится ниже 60 - 70 С. [28]

Для упрощения решения при определении температуры жидкости, расход которой изменился, не было учтено изменение температуры второй жидкости. Проведенный эксперимент показал, что такое упрощение допустимо в качестве первого приближения. Рассмотрен ряд упрощенных моделей, отмечается слабое влияние тепловой аккумуляции металла. Это не позволяет распространить вывод на общий случай двухтрубных теплообменников. [29]

При этом динамические характеристики конвективного теплообменника должны превратиться в характеристики теплоизолированной трубы. Подстановка в передаточные функции ( 5 - 93) значения 1Й0 ( е 0) дает результат ( см. табл. 5 - 6), совпадающий с соответствующими за-висимостями, найденными для необогреваемого трубопровода из модели радиационного теплообменника. Здесь, однако, никак не проявляется двухслойность стенки, так как - при выводе динамических характеристик конвективного теплообменника тепловая аккумуляция в наружной жидкости принималась равной нулю. [30]

Страницы: 1 2 3