Арматура - класс
Cтраница 4
Панели имеют контурные ребра высотой 16 см и по одному поперечному ребру высотой 10 см. Продольные ребра армируются сварным каркасом из арматуры класса A-III диаметром 10 и 12 мм. [46]
 |
Резервуар емкостью 600 м3 со стенкой, напряженной методом осаживания арматуры. [47] |
Напрягаемое кольцо состоит из двух, трех или более, в зависимости от диаметра резервуара, арматурных заготовок, каждая из которых представляет собой стержень из арматуры класса A-III, упрочненной вытяжкой диаметром 16 - 18 мм, с приваренными на концах коротышами из гладкой стали диаметром 22 мм с резьбой. Эти концы вставляются в специальные анкерные муфты и удерживаются гайками. Перед напряжением производится выборка слабины арматурного кольца путем затяжки гаек. [48]
Для предварительно напряженных элементов 1 - й категории трещиностойкости в качестве напрягаемой арматуры применяются: высокопрочная проволока; арматурные пряди; стержневая арматура класса A - J.V. Допускается применение также арматуры класса А-Шв, упрочненной вытяжкой с контролем напряжения и удлинения. Применение других видов арматуры для этой категории конструкций не рекомендуется. [49]
Из приведенных в табл. 28 видов стальной арматуры наибольшее распространение для конструкций железобетонных резервуаров получила стержневая горячекатаная арматура классов А - П, A-III, A-IV, проволочная арматура классов B-I и В - П а в настоящее время-и канатная арматура класса К. [50]
Модуль упругости стержневой арматуры Es с ростом ее прочности несколько уменьшается и составляет: 2 1 - 105 МПа для арматуры классов A-I, A-II; 2 - 105 МПа для арматуры классов A-III, A-IVC; 1 9 - Ю5 для арматуры класса A-V и термически упрочненной арматуры. [51]
Холоднотянутая низкоуглеродистая сталь теряет наклеп при нагреве выше 400 С, а холоднотянутая высокопрочная проволока - при нагреве выше 200 С. Низкоуглеродистая арматура класса A-III при нагреве до 600 С упрочняется, а при более высоких температурах нагревания - теряет часть начальной прочности. Следовательно, при нагреве холоднообрабатывае-мых сталей выше указанных температур происходит снижение прочности железобетонных конструкций. [52]
В качестве ненапрягаемой арматуры применяют имеющие сравнительно высокие показатели прочности стержневую арматуру классов Ат - Ш, A-III, арматурную проволоку класса Вр-I. Возможно применение арматуры класса А-И, если прочность арматуры класса A-III не полностью используется в конструкции из-за чрезмерных деформаций или из-за раскрытия трещин. [53]
 |
Разметка арматурного стержня перед гнутьем. [54] |
Для сварки арматурных стержней используют контактные стыковые машины ручного действия СМЖ-52Н, СМЖ-54Б, СМЖ-65Б, СМЖ-286А. Контактную стыковую сварку арматуры класса А-1 выполняют способом непрерывного оплавления или способом оплавления с подогревом, а классов А - П, A-1V - только способом оплавления с подогревом. [55]
После нагрева арматуры до 460 С и остывания остаточные необратимые деформации для балок, армированных термически упрочненной арматурой класса Ат-V, составили 33 - 37 %, а обратимые - 63 - 67 % полной деформации. Для балок, армированных термически упрочненной арматурой класса Ат-VI, необратимые деформации составляют 50 - 55 %, а обратимые - 45 - 50 %, несмотря на то, что температура нагрева арматуры была всего 370 С. [56]
Примем для балки следующие параметры: пролет / 600 см; высота сечения h - 22 см; ширина b 100 см; бетон - тяжелый на гранитном щебне класса В 15, Rsn 295 МПа. Армирование одиночное в растянутой зоне: арматура класса А - П, Ст. [57]
Для продольного армирования этих колонн применяется арматура класса A-I, А - П и A-III. Диаметр стержней обычно принимают от 12 до 40 мм. Количество продольной ( рабочей) арматуры в сечении колонны устанавливается расчетом. [58]
В качестве ненапрягаемой арматуры применяют имеющие сравнительно высокие показатели прочности стержневую арматуру классов Ат - Ш, A-III, арматурную проволоку класса Вр-I. Возможно применение арматуры класса А-И, если прочность арматуры класса A-III не полностью используется в конструкции из-за чрезмерных деформаций или из-за раскрытия трещин. [59]
Остаточный прогиб после 50-минутного воздействия огня в предварительно напряженных балках, армированных термически упрочненной арматурой класса Ат-V, был равен 6 - 8 мм. А в предварительно напряженных балках, армированных термически упрочненной арматурой класса Ат-VI, остаточный прогиб после 30-минутного воздействия огня составлял 11 - 12 мм. Большой остаточный прогиб в балках с арматурой класса Ат-VI объясняется более интенсивным развитием пластических деформаций при нагреве и разупрочнением при более низких температурах. Прогибы балок в зависимости от нагрузки при кратковременном нагреве больше прогиба при нормальной температуре приблизительно на величину остаточного прогиба балки. [60]
Страницы: 1 2 3 4