Cтраница 2
A-I, A-II и A-III при марке бетона ниже 300, а также когда / 310d для арматуры классов А - П и A-III при марке бетона 300 и выше, то на продольной арматуре делают анкеры в виде шайб или уголков. Такие анкеры не обязательны в консолях, на которые опираются сборные балки ( идущие вдоль консолей), если стыки этих балок выполнены в виде жестких рамных узлов. Шаг наклонных и горизонтальных хомутов должен быть не более 150 мм и не более 0 25 / г. Диаметр отогнутых стержней dOT следует принимать не более 1 / 15 длины отгиба / от и не более 25 мм. [16]
Допускается применять арматурную проволоку классов B-II, Вр - П и арматурные канаты К-7 и К-19, а также арматуру классов A-VI, A-V, A-IV и А-Шв, упрочненную вытяж кой. [17]
В формулах (16.22) и (16.23) принято: Osr Rs - условные предельные напряжения в арматуре с физическим пределом текучести ( арматура классов A-I, А - П, A-III, А-1 Пв и Вр-1); OsR Rs 400 - Osp - то же, в арматуре с условным пределом текучест. [18]
Модуль упругости стержневой арматуры Es с ростом ее прочности несколько уменьшается и составляет: 2 1 - 105 МПа для арматуры классов A-I, A-II; 2 - 105 МПа для арматуры классов A-III, A-IVC; 1 9 - Ю5 для арматуры класса A-V и термически упрочненной арматуры. [19]
Модуль упругости стержневой арматуры Es с ростом ее прочности несколько уменьшается и составляет: 2 1 - 105 МПа для арматуры классов A-I, A-II; 2 - 105 МПа для арматуры классов A-III, A-IVC; 1 9 - Ю5 для арматуры класса A-V и термически упрочненной арматуры. [20]
Арматура, предназначенная для АЭС, в зависимости от условий эксплуатации и возможности проведения ремонтных работ подразделяется на 1, 2 и 3 - й классы. Арматура классов 2 и 3 в зависимости от рабочего давления подразделяется на группы. [21]
При решении вопроса о дальнейшей эксплуатации железобетонного изгибаемого элемента после кратковременного воздействия огня необходимо знать, какая часть полных прогибов обратима и какая часть необратима. Балки, армированные термически упрочненной арматурой классов Ат-V и Ат-VI, после воздействия огня продолжительностью соответственно 30 и 50 мин при остывании имели остаточный прогиб, равный 10 - 11 мм и 15 - 16 мм, что составляет 30 - 34 и 54 - 57 % полного прогиба. [22]
Другие предварительно напряженные элементы в зависимости от условий работы конструкции и вида арматуры должны удовлетворять требованиям 2 - й и 3 - й категорий и рассчитываться в основном по раскрытию и закрытию трещин. К трещиностойкости железобетонных конструкций без предварительного напряжения, армированных арматурой классов A-I, А - П и A-III, предъявляют требования 3 - й категории; их рассчитывают по раскрытию трещин. [23]
Предел текучести и временное сопротивление всех видов арматурных сталей при замораживании увеличиваются. Равномерные удлинения арматуры при разрыве при отрицательных температурах несколько возрастают для арматуры классов А - П и А - Ш, а для арматуры класса А - П практически не изменяются. Достаточно низкую склонность к хладноломкости имеют термически упрочненные стали. В качестве напрягаемой арматуры не следует применять в этих условиях сталь марки 80С, а при температурах ниже - 55 С - также термически упрочненные стали. [24]
При выборе арматурной стали для применения в конструкциях учитывают ее свариваемость. Хорошо свариваются контактной сваркой горячекатаная арматура классов от A-I до A-VI, Ат-ШС, Ат-IVC и обыкновенная арматурная проволока в сетках. Нельзя сваривать термически упрочненную арматуру классов Ат-V, At-VI it высокопрочную проволоку, так как сварка приводит к утрате эффекта упрочнения. [25]
Арматура класса A-I выпускается в виде гладких стержней; классов А - П, A-III, A-IV, A-V, A-VI - в виде стержней периодического профиля. По требованию потребителей сталь классов А-И; A-III, A-IV, A-V может быть изготовлена гладкой. Арматура класса А - Н имеет на поверхности профиль в виде поперечных выступов, расположенных по винтовой линии. Арматура классов A-III, A-IV, A-V, A-VI имеет на поверхности профиль в виде выступов, расположенных под углом друг к другу, в елочку. Работы по сварке выпусков арматуры и по сварке арматуры с закладными деталями при монтаже сборных железобетонных конструкций необходимо осуществлять под руководством лица -, имеющего специальную техническую подготовку и удостоверение на право производства работ по сварке. Сварку должны производить электросварщики, прошедшие испытания и имеющие удостоверения, устанавливающие их квалификацию и характер работ, к которым они допущены. [26]
Допускается также использовать стержневую арматуру класса A-III и арматурную проволоку класса Вр-I. Для предварительно напряженных железобетонных элементов в качестве напрягаемой арматуры применяют арматурную проволоку классов В - П, Вр - П, арматурные канаты классов К-7, К-19 и стержневую арматуру классов A-V и A-VI. Возможно использование для них стержневой арматуры классов A-IV и А-Шв. В условиях воздействия агрессивной среды применяют стержневую горячекатаную арматуру класса A-IV и термомеханически упрочненную арматуру классов Ат - VIK0, Ат-VCK, A-IVK. За нормативные сопротивления Rsn стержневой арматуры, высокопрочной проволоки и арматурных канатов принимают наименьшие контролируемые значения предела текучести ат или а02; для обыкновенной арматурной проволоки Rsn 0 75 ав. [27]
Предназначены для радиоактивных дистиллята, пароводяной смеси, пара, конденсата, циркуляционной воды, инертного газа рабочей температурой до 200 С. Устанавливаются на трубопроводе в любом положении; рабочая среда подается под золотник, допускается подача среды на золотник. Вентили вакуумно-плотные по отношению к внешней среде при остаточном давлении 0 5 Па. Они изготовляются и поставляются по ТУ 26 - 07 - 146 - 75 и относятся к арматуре классов 2Б, ЗБ, 3В по условиям эксплуатации. Уплотнительные поверхности корпуса и золотника наплавлены сплавом повышенной стойкости. [28]
Повышенные и отрицательные температуры оказывают определенное влияние на физико-механические свойства арматуры. Для ряда арматурных сталей это влияние настолько значительно, что Нормы [73, 74] ограничивают температурный диапазон их применения. Воздействие повышенных температур приводит в большинстве случаев к незначительному ухудшению физико-механических свойств арматурных сталей. Воздействие температуры до 200 С ие снижает временного сопротивления разрыву горячекатаных арматурных сталей всех видов, а в арматуре классов A-I и А - П значение этого показателя даже возрастает. В то же время нагрев приводит к сокращению площадки текучести и снижению предела текучести. У высокопрочной холоднотянутой проволоки при нагреве, особенно выше 200 С, теряется наклеп, в связи с чем снижается временное сопротивление разрыву [55], при этом пластические свойства арматуры улучшаются. Экспериментальные данные, приведенные в работах А.Ф. Милованова, К.В. Михайлова, Н.М. Мулина [50, 55, 58], свидетельствуют о том, что изменение пластических свойств арматуры при нагреве находится в допустимых пределах и ие вызывает хрупкого разрушения железобетонных конструкций. [29]