Коэффициент - отстройка
Cтраница 2
АБ; Л0тс11 - - 12 - коэффициент отстройки; k3 - коэффициент запуска, определяющий отношение тока на участке при включении линии устройством АПВ или вручную к максимальному значению-тока нагрузки; при самозапуске ( развороте) двигателей k3 определяется характером нагрузки - Лв / в р / / с р - коэффициент возврата реле. Для повышения чувствительности максимальная токовая защита снабжается блокировкой по. В этом случае в выражении (5.2) для опреде-лен-ия тока срабатывайия токовых реле коэффициент запуска может быть принят равным единице, так как реле блокировки отстроены от этого режима и, следовательно, не разрешат работу максимальной токовой защиты. [16]
Для увеличения защищаемой зоны и повышения чувствительности защиты коэффициент отстройки k mcвыбирается возможно меньшим. Он определяется погрешностью в расчете тока КЗ, погрешностью реле и наличием апериодической составляющей тока короткого замыкания. [17]
ТС - 1 1 4 - 1 2 - коэффициент отстройки; кв - коэффициент возврата реле: для реле серии РТ-80 к 0 8, для реле серии РТ-40 рекомендуется принимать А: 0 85; J 10M - наименьшее из двух значений номинальных токов ПА и ТПА, приведенное к стороне ВН ТПА. [18]
 |
Схема соединения трансформаторов тока типов ТЗЛ и ТЗЛМ для подключения устройств типов УСЗ-2 / 2, УСЗ-ЗМ и ЗЗП-1. [19] |
ТС - 1 1 - т - 1 2 - коэффициент отстройки; & б 2 - г - 2 5 - коэффициент, учитывающий бросок собственного емкостного тока; / - - собственный емкостный ток линии, включая емкостный ток сети, получающей питание по защищаемой линии. [20]
Если чувствительность защиты окажется недостаточной, то принятое в первом приближении максимальное значение коэффициента отстройки равное 1 5 может быть уточнено в соответствии с конкретными условиями. [21]
Защиту следует выполнять без выдержки времени, а отстройку от токов переходного процесса обеспечивать выбором коэффициентов отстройки. [22]
КЗ, в ориентировочных расчетах может быть принято равным 0 85СМ ф ном; kmc 1 2 - коэффициент отстройки; къ 1 05 - коэффициент возврата реле. [23]
Ток срабатывания защиты выбирается по условию согласования с последними ступенями защит от замыканий на землю смежных линий ВН: / сз Отс ток сзл где kmc 1 1 - коэффициент отстройки; кТОК - коэффициент токораспределения; / - ток срабатывания последней ступени токовой защиты нулевой последовательности смежной линии, с которой производится согласование. [24]
Ток срабатывания защиты определяется из условия ее возврата при протекании через защиту номинального тока стороны НН трансформатора: / сз k0TCIa0M / kB, где korc 1 2 - коэффициент отстройки; къ - 0 8 - коэффициент возврата реле тока. [25]
При этом максимальный ток / ктах определяют по наибольшему из токов / кг ( KJ и / кс ( К2); в качестве тока / ра6тах принимают номинальный ток генератора / г. ном; при выборе коэффициента отстройки k меньшее значение принимают для одиночно работающего генератора и большее для генераторов, работающих параллельно с энергосистемой или другими генераторами. [26]
Номинальный ток плавкой вставки предохранителя и ток срабатывания защиты выбирают с учетом отстройки от токов переходного процесса при включении конденсаторной установки и толчков тока при перенапряжениях по условию / сз / вс. Большее значение коэффициента отстройки korc принимают для плавких вставок. [27]
Однако реле тока защиты панели ПДЭ 2002 выполнены с более совершенными частотными фильтрами, отличаются большей точностью, меньшими погрешностями. Предполагается, что будет возможно несколько снизить значения коэффициентов отстройки ктс. [28]
 |
Дифференциальные токовые защиты ТРМ трансформаторов с магнитным торможением. [29] |
Ток срабатывания защиты зависит от числа витков и значения тока тормозной обмотки. При этом коэффициент отстройки принимается равным 1 5, так как реле ДЗТ-11 имеет худшие, чем реле РНТ, параметры в отношении отстройки от неустановившихся токов из-за отсутствия в НТТ реле коротко-замкнутой обмотки. [30]
Страницы: 1 2 3