Волновая нагрузка
Cтраница 2
Для определения волновых нагрузок, действующих на грузовые танки газовозов, необходимо знать ускорение в их расчетных точках, дисперсии проекций которых на вертикальную Ot, поперечную О и продольную О. [16]
Динамический характер волновой нагрузки учитывается введением коэффициента динамичности, который определяется по действующим нормам [3] в зависимости от отношения периода собственных колебаний ствола скважины к среднему периоду видимых волн. [17]
 |
Эпюры линейной нагрузки от волн при Л13 5 м ( Я110 м, диаметр 530, 920 мм, рассчитанные соответственно по СНиП - 82 и обобщенному методу. [18] |
Для получения равнодействующей волновой нагрузки на сваю и стержень требуется подставить ( выражения - значения) скоростей и ускорений из теории одиночных волн и теории волн Стокса второго порядка приближения в формулы (1.1) и (1.2) и проинтегрировать по всей длине, что сопряжено с большими трудностями, так как имеются частные решения. [19]
Под действием равнодействующей волновой нагрузки ( консольная) балка ( см. рис. 2.5) изгибается пропорционально приложенным усилиям. Тензодатчики, наклеенные вдоль вертикальной оси на двух взаимно перпендикулярных плоскостях, измеряют пропорционально деформациям электрические импульсы тока в цепи того или иного канала регистратора. [21]
Юм, когда волновая нагрузка полностью определяется инерционной составляющей, этот сдвиг фаз фактически равен т / 4, где т - период отдельной / - и волны, что согласуется с данными экспериментальных исследований и результатами аналитических решений. [22]
 |
Безразмерные максимальные горизонтальные нагрузки ( а и опрокидывающие моменты ( б от воздействия волн на затопленный цилиндр при значениях H / D, равных. [23] |
Очевидно, что суммарные волновые нагрузки и моменты на монопод будут определяться одновременным действием горизонтальных и вертикальных волновых давлений по поверхности кругового фундамента и вертикальной цилиндрической колонны. При изменении размеров этих элементов сооружения и соответственно вышеупомянутых безразмерных параметров предсказать характер изменения суммарных сил и моментов достаточно сложные. Как и в - случае затопленного цилиндра, направление общего опрокидывающего момента может совпадать или быть противоположным направлению опрокидывающего момента от горизонтальной волновой нагрузки на монопод. [24]
Для количественного описания волновой нагрузки основными характеристиками ее служат параметры волнения, в частности, средняя высота И, средний период т и значения элементов волн заданной обеспеченности. [25]
Сопоставление максимальных составляющих волновой нагрузки, вычисляемых по формулам (3.17) и (3.21) на основе первого приближения теории волн конечной высоты и по формулам ( 36) - ( 38) СНиПа [32], полученным на основе теории волн третьего порядка приближения [2, 18, 29], показало, что в зоне ЯД03 при 10V / z40 результаты совпадают с точностью до ( 0 2 - 6 %), причем Qvmia оказывается несколько меньше, a Qimax - больше, чем по СЙиПу так что погрешность в определении равнодействующей нагрузки gmax практически пренебрежимо мала. Следовательно, в указанной зоне члены второго и третьего порядков мало влияют на результаты расчета волновых нагрузок. [26]
 |
Зависимость равнодействующей силы Q от параметров глубины моря ( Я, ЯД при свае диаметром 920мм и / г 10 8м. [27] |
Из сравнительного анализа данных волновых нагрузок, рассчитанных по двум методам ( см. рис. 1.5 и 1.6), следует, что расчетно-нормативный метод по сравнению с методом ( гл. Это полностью противоречит данным измерений в натурных условиях, проведенных в ГОИНе [8 ] и волновой лабораторией на Каспийском море. [28]
При вычислении реализаций случайных волновых нагрузок с учетом скоростной и инерционной составляющих расчет случайных скоростей и ускорений как функций времени проводится на основе линейной спектральной теории по спектру Пирсона - Московитца или ДЖОНСВЭП через преобразование Фурье по методу Боргмана без учета конечной высоты волн на поверхности моря. [29]
На больших глубинах возрастают волновые нагрузки на каждую колонну. В целях обеспечения прочности на изгиб большой длины колонн требуется увеличение ее поперечного сечения. Поэтому на глубинах более 60 м в установках применяют не более 4 опор со значительным преобладанием установок с 3 опорами и начиная с глубины 90 м используют установки только с 3 опорами. [30]
Страницы: 1 2 3 4