Cтраница 4
Стантона с вдувом; сроо, р, ит - теплоемкость, плотность и скорость на границе пограничного слоя; St0 ао / срооРоом - критерий Стантона без вдува при тех же параметрах набегающего потока; BO - pv / ( pM) oeSto - параметр вдува; и, v - горизонтальная и вертикальная скорости в пограничном слое. [46]
Индексы: / 0 ( или / 1 в § 4 - 7) - плоская труба; / 1 ( или / 2 в § 4 - 7) - круглая труба; 0 относится к начальным условиям; 1-к условиям на поверхности; s - к изображениям по синус-преобразованию Фурье; С-к косинус-преобразованию Фурье; s - к твердому телу; оо-к параметрам набегающего потока; w - к условиям на стенке; Ъ - к условиям на внутренней поверхности. [47]
Индексы: / 0 ( или 1 в § 4 - 7) - плоская труба; / 1 ( или 2 в § 4 - 7) - круглая труба; 0 относится к начальным условиям; 1 - к условиям на поверхности; S - к изображениям по синус-преобразованию Фурье; С - к косинус-преобразованию Фурье; s - к твердому телу; оо - к параметрам набегающего потока; w - к условиям на стенке; b - к условиям на внутренней поверхности. [48]
Крыло бесконечного размаха обтекается без скольжения потоком невесомого сжимаемого невязкого неизлучающего газа. Параметры набегающего потока известны. Назовите параметры установившегося возмущенного потока, которые необходимо определить ( при условии постоянства теплоемкостей), и составьте соответствующую систему уравнений. [49]
Величина К характеризует отношение лучистого теплового потока к конвективному. Она определяется параметрами набегающего потока, т.е. высотой полета и скоростью движения тела. Выше кривой 1 вес больше подъемной силы и полет такого аппарата невозможен. Кривая 2 рис. 1 рассчитана при условии, что лучистый тепловой поток от слоя нагретого газа за ударной волной соизмерим с лучистым тепловым потоком от поверхности затупления обтекаемого тела. Справа от нее необходимо учитывать излучение нагретого газа. При некотором значении К, которое зависит от конкретной формы обтекаемого тела, но близко к 0.5, лучистый тепловой поток становится равным конвективному, и отпадает необходимость дополнительного охлаждения. [50]
Они должны существенно отличаться от параметров набегающего потока. [51]
В формуле ( 5 - 5 - 2) число Рейнольдса составлено по скорости набегающего на трубу потока смеси и внешнему диаметру трубы. Физические параметры смеси берутся по параметрам набегающего потока. [52]
Переходим к анализу основных закономерностей разрушения стеклообразных материалов. Представленные ниже результаты численных расчетов соответствуют независящим от времени параметрам набегающего потока. При этом анализируются как нестационарные ( на участке установления), так и квазистационарные характеристики разрушения, определяются их взаимосвязи и справедливость замены первых квазистационарным приближением. Заметим, кстати, что экспериментальные исследования разрушающихся материалов также в основном ограничены условиями обтекания с постоянными параметрами газовых потоков. [53]
По вертикали увеличение интенсивности турбулентности по отношению к начальному значению простирается примерно на ( 2 - 2 2) Язд практически независимо от начальной турбулентности набегающего потока. Характеризуя в целом полученные результаты, необходимо отметить, что главный корпус АЭС существенно изменяет параметры набегающего потока, сильно турбулизнруя его. Как показали проведенные исследования, картина обтекания главных корпусов получается весьма сложной: На рис. 13.12 представлены профили скорости ветра в плоскости по оси вентиляционных труб реакторного зала и по оси машинного зала. В плоскости по оси машинного зала линия смены знака скорости ( линия нулевых скоростей) находится выше отметки крыши машинного зала, что свидетельствует о существовании в пространстве между корпусами вихревых циркуляционных зон. В нижней части этих зон под линией нулевых скоростей поток движется в сторону, противоположную направлению движения основного набегающего потока. [54]
Эти течения, в общем случае, определяются не только параметрами набегающего потока - числом Mi и углом атаки t, как это, например, имеет место при дозвуковом обтекании решетки1), но также и величиной давления р2 в сечении далеко за решеткой. Безразмерная величина отношения давления перед решеткой и за ней e - p2 / pi имеет определенный диапазон возможных значений, зависящий для данной решетки от параметров набегающего потока. [55]
Гиперзвуковой след за тонким телом несколько отличается от следа за тупыми телами. В случае тонкого тела большие градиенты в потоке, вызванные головной ударной волной, несущественны и вязкий след распространяется в области, где параметры потока близки к параметрам набегающего потока. Явления перехода различны, кроме того, возможно различны и величины турбулентных пульсаций, которые зависят от степени затупления тела. Область ближнего следа ограничена прямыми линиями, причем его первоначальная ширина несколько больше, чем поперечные размеры тела из-за толстого оторвавшегося вязкого слоя, затем ширина следа постепенно уменьшается вниз по потоку, достигая горла. В ближнем следе оторвавшийся вязкий слой играет важную роль. За горлом ширина следа растет пропорционально длине следа. [56]
Однако в реальном газе сечения столкновений уменьшаются при увеличении относительной скорости молекул. Очевидно, что сопоставимые данные можно получить только в том случае, если сечение столкновения модельных молекул-шаров принять равным действительному сечению при столкновениях отраженных и набегающих молекул, а переход к параметрам набегающего потока производить в обоих случаях в соответствии с реальным законом изменения взаимодействия молекул. При этом надо иметь в виду, что для одного и того же газа переход к параметрам набегающего потока в условиях трубного эксперимента ( особенно в гиперзвуковых трубах) и в натурных условиях может оказаться различным. Как уже отмечалось в § 6.6, в аэродинамических трубах при больших числах Маха температура набегающего потока Т часто много ниже температуры набегающего потока в условиях натурного полета при тех же числах Маха. [57]