Расчет - коэффициент - сопротивление
Cтраница 3
Результаты проведенной обработки экспериментальных данных показывают, что полученные в данной работе уравнения могут быть рекомендованы для расчета коэффициентов сопротивления перфорированных тарелок. [31]
Полученное выражение ( 4) так же, как и формула Альтшуля, выгодно отличается от формулы для коэффициента гидравлического сопротивления Кольбрука-Уайта и других, в которых искомая величина входит в неявном виде, в связи с чем расчеты коэффициента сопротивления должны проводиться методом последовательных приближений. Вместе с тем зависимость ( 4) находится в соответствии с формулой Кольбрука-Уайтэ, являющейся теоретически наиболее-обоснованной из соответствующих формул. [32]
На величину сопротивления влияет большое число факторов, основными из которых являются концентрация жидкого компонента в газе, структура смеси, относительные скорости компонентов и др. Учитывая, что в наших опытах объемное количество воздуха во много раз превышает количество жидкости, расчеты коэффициентов сопротивления X, чисел Рейнольдса ( Re) и Фруда ( Fr) проводились для 1азового потока. [33]
Поперечное магнитное поле оказывает сильное влияние на турбулентное течение в шероховатых трубах. Это следует учитывать при расчете коэффициента сопротивления гладких труб по интерполяционной формуле (3.14), где для лучшего соответствия с опытом при больших Re и На в качестве предельной зависимости следует брать не кривую Никурад-зе - Блазиуса, а соответствующий закон сопротивления для шероховатой трубы. [34]
Однако последующие члены разложения, начиная с квадратичного по Re, становятся сравнимыми ( или даже большими) по величине, с озееновской поправкой. Следовательно, в области значений Re C 2 достаточно использовать формулу Озеена для расчета коэффициента сопротивления. [35]
 |
Зависимость абсолютного ( а и относительного ( б коэффициента. [36] |
Сравнение приведенных на рис. 9.3 кривых / и 2 показывает, что коэффициент сопротивления плоского унифицированного цоколя превышает коэффициент сопротивления плоского поворота, полученного в [90], более чем в 2 раза. Отсюда можно сделать вывод, что в плоском цоколе потери напора от слияния потоков и закрутки соизмеримы с потерями на вихреобразование при отрыве пограничного слоя, а с уменьшением конфузорности потока до п 1 4 - 1 0 даже превышают последние, в связи с чем формула (9.9) неприменима для расчета коэффициента сопротивления цоколя. [37]
При этом выражение (V.243) позволяет учитывать изменения эффективной вязкости в разных участках канала, вызванные как различием в величине градиента скорости, так и изменением температуры. Эффективная вязкость в пределах каждого участка г ] аг рассчитывается по кривой течения при соответствующем значении пристенного градиента скорости. Формулы для расчета коэффициентов сопротивления и пристенных градиентов скорости будут приведены ниже. [38]
Неопределенность фактической площади контакта труб со стенками скважины крайне затрудняет возможность вычисления адгезионной составляющей силы трения по данным лабораторных определений этого показателя. Не поддаются аналитическому определению также и сопротивления, связанные с наличием замков. Это обусловливает необходимость использования в расчетах коэффициента сопротивления, о котором говорилось в предыдущем пункте. [39]
Объем топочной клмсры разделяется на малые зоны. Предполагается, что температура, состав и другие физические свойства в них могут иметь постоянные значения. Аналогично поверхности внутри камеры разбиваются па зоны. Считается, что температура и коэффициент излучения падающих и отраженных потоков в них распределены равномерно. Предполагается, что поверхности серые, отражение и излучение энергии рассеяно. Конфигурация зон выбирается в соответствии с контуром топки и из соображений простоты расчета коэффициентов сопротивлений излучению между зонами. Модель перемешанного потока представляет собой специальный случай зонной модели, которая состоит из трех зон: одной зоны, занятой газом, и двух поверхностных зон. [40]
Страницы: 1 2 3