Точный теоретический расчет

Cтраница 2

Среди различных схем детектирования особый интерес представляет схема линейного детектора на диоде, позволяющая произвести сравнительно точные теоретические расчеты. [16]

ДСр, а также зависимость радиационной потери тепла от разности ( Т - Т) чрезвычайно затрудняют точный теоретический расчет реакции ячейки теплопроводности. ДА: и АСР одинаковы, оба эффекта увеличивают сигнал ячейки и детектор становится более чувствительным при высоких скоростях потока. Если ДА: и АСР, имеют различные знаки, сигнал может уменьшиться или исчезнуть, или даже может получиться сигнал обратной полярности при изменении скорости потока или Д7 Это явление часто наблюдается в случае применения газов-носителей ( Аг или N2), близких по величине теплопроводности к парам веще - 0 ства. [17]

Определение величины магнитного момента только что описанным методом затруднено тем, что константа С из (2.13) не поддается точному теоретическому расчету. [18]

Распределение скоростей по живому сечению турбулентного потока жидкости в трубах вследствие большой сложности этого режима течения не поддается пока точному теоретическому расчету. [19]

ДА; и ДСР, а также зависимость радиационной потери тепла от разности ( Г - Г) чрезвычайно затрудняют точный теоретический расчет реакции ячейки теплопроводности. ДА; и ДСР одинаковы, оба эффекта увеличивают сигнал ячейки и детектор становится более чувствительным при высоких скоростях пбтока. Это явление часто наблюдается в случае применения газов-носителей ( Аг или N2), близких по величине теплопроводности к парам вещества. [20]

Важность учета корректирующих факторов была наглядно продемонстрирована в работе L113J, где их введение позволило устранить существовавшее расхождение между экспериментальными значениями и весьма точным теоретическим расчетом отталкивательной части потенциала 11с - Не в области Л-05 А. Дифференциальные сечения более трудны для намерения, по зато значительно информативнее. [21]

Несмотря на определенную ясность аэродинамической картины эжекции, профиль проточной части камеры смешения эжектора и его линейные размеры в настоящее время не поддаются точному теоретическому расчету; они находятся экспериментальным путем. Однако основные сечения эжектора и параметры потока в конце камеры смешения и в конце диффузора можно рассчитать теоретически. [22]

Несмотря на определенную ясность динамики процесса эжекции, профиль проточной части камеры смешения эжектора и его линейные размеры в настоящее время не поддаются точному теоретическому расчету: их находят экспериментальным путем. Однако основные сечения эжектора и параметры потока в конце камеры смешения и в конце диффузора можно рассчитать теоретически. Расчет базируется на основных законах механики и исходит из несколько упрощенной схемы распределения давления по длине эжектора. При расчете кривая давлений по длине эжектора представляется следующей. В пределах всасывающей части камеры смешения давление постоянное. Коническую часть участка стабилизации выполняют такой, чтобы падение давления, связанное с поджатием потока, было компенсировано его ростом за счет деформации скоростного поля. Таким образом, в пределах суживающейся части участка стабилизации статическое давление также сохраняется постоянным. В цилиндрической части камеры смешения давление повышается за счет перераспределения энергии, связанного со стабилизацией скоростного поля. Такая схема исключает осевую составляющую реакции стенок и потерю энергии на удар о них. Кроме того, она позволяет значительно упростить уравнение количества движения, применяемое для расчета эжектора. [23]

Несмотря на определенную ясность динамики процесса эжекции, профиль проточной части камеры смешения эжектора и его линейные размеры в настоящее время не поддаются точному теоретическому расчету; их находят экспериментальным путем. Однако основные сечения эжектора и параметры потока в конце камеры смешения и в конце диффузора можно рассчитать теоретически. При расчете используют основные законы механики и исходят из несколько упрощенной схемы распределения давления по длине эжектора. Кривая давлений по длине эжектора представляется следующей. В пределах всасывающей части камеры смешения давление постоянное. Коническую часть участка стабилизации выполняют такой, чтобы падение давления, связанное с поджатием потока, было компенсировано его ростом за счет деформации скоростного поля. Таким образом, в пределах сужающейся части участка стабилизации статическое давление также сохраняется постоянным. В цилиндрической части камеры смешения давление повышается за счет перераспределения энергии, связанного со стабилизацией скоростного поля. Такая схема исключает осевую составляющую реакции стенок и потерю энергии на удар о них. Кроме того, она позволяет значительно упростить уравнение количества движения, применяемое для расчета эжектора. [24]

Для полиядерных ароматических углеводородов, представляющих наибольший интерес при решении процесса гидрогенизации, отсутствуют как экспериментальные данные, так и сколько-нибудь надежные данные для точных теоретических расчетов. [25]

В заключение следует отметить, что к настоящему времени накоплена значительная информация по дальнодействующим силам, и существующие асимптотические представления справедливы при больших значениях г. Однако точные теоретические расчеты коэффициентов разложения применительно к системе сложных атомов и молекул совершенно невозможны. [26]

Схематическая диаграмма состояния системы сшитый полимер - кристаллизующийся растворитель. Пояснения в тексте. [27]

Растворитель, доля которого определяется участком кривой ГДЕ, может быть назван невымерзающим растворителем. Точные теоретические расчеты кривой АБГДЕ в настоящее время невозможны не только для систем со сшитым полимером, но и для несшитого полимера. Поэтому в каждом случае диаграмму фазового равновесия приходится строить по экспериментальным данным. При этом следует иметь в виду, что интересующие нас составы находятся, как правило, в области застек-лованного состояния полимера, поэтому возможны гисте-резисные явления при установлении равновесия. [28]

Величина D, являясь индивидуальным свойством каждого вещества, обычно возрастает с повышением температуры, а в случае газов снижается с увеличением давления. Она не поддается точному теоретическому расчету и определяется опытным путем; иногда D может быть вычислен по эмпирическим формулам ( см., например, Перри Дж. [29]

Такая зависимость появляется, однако, при превышении критического расхода Укр, описываемого следующим уравнением: Укр ( яшп / 6) ( 6d ( af [ g ( рж - р) г ]) 1 / 3, где НУЯ - скорость всплыва-ния газового пузырька, определяемая из равенства подъемной силы и гидродинамического сопротивления среды. Заметим, однако, что точный теоретический расчет величины wn невозможен, так как при интенсивном истечении газа образуются пузырьки различных размеров, которые при подъеме обычно деформируются, приобретая эллипсоидальную и полусферическую форму. [30]

Страницы: 1 2 3 4