Интенсивность - тепломассообмен
Cтраница 1
Интенсивность тепломассообмена, происходящего в зоне парообразования в контактном слое и на границе соприкосновения материала с греющей поверхностью, зависит от температуры греющей поверхности, удельной массы, влагосодержания, степени прижатия и пористости материала. При высоких / гр ( выше 85 - 110 С) и низких g теплообмен в контактном слое, вызванный фазовым превращением и массообменом, преобладает над кондуктивным. Интенсивность процесса сушки в первый период увеличивается в несколько раз по сравнению с интенсивностью при обычной конвективной сушке. [1]
 |
Процессы тепломассообмена между воздухом и водой в скруббере при прямотоке ( а и противотоке ( б теплоносителей. [2] |
В режиме эмульгирования интенсивность тепломассообмена достигает максимального значения, одновременно происходит накапливание жидкости и насадка затапливается. Происходит так называемое захлебывание и начинается выброс жидкости из колонны. [3]
Следовательно, критерий Эйлера не оказывает влияния на интенсивность тепломассообмена, поэтому может быть исключен из критериальной обработки. [4]
В комплексе Kt, как видно из уравнения интенсивности тепломассообмена, учтено влияние числа Bmj на теплообмен. Однако нужно еще учесть его влияние на гидродинамику. Кроме того, степень влияния комплекса Bnii на комплекс Kt и на число Ей в целом может быть различной, поэтому совсем исключать Bmi нет оснований. Однако теоретически количественные соотношения определить не представляется возможным. [5]
Числа Re и Kb, как и для уравнения интенсивности тепломассообмена, могут быть отнесены к начальным параметрам сред. Определение расчетной скорости потока в сложных гидродинамических условиях может быть затруднено или становится невозможным, поэтому целесообразно скорость газа также относить к начальным параметрам газа и к сечению каналов на входе газа в реактивное пространство. Для аппаратов, в которых основным является сопротивление газожидкостного слоя, можно ожидать, что постоянный коэффициент А в уравнении ( 2 - 47) будет близок к коэффициенту сопротивления частиц жидкости движению газа. [6]
 |
Графики средних за весь про - f - L цесс тепломассообмена температур жид - кости и газа в зависимости от площади поверхности контакта теплообменников. [7] |
Используем те особенности и условия, которые были высказаны выше, и выведем уравнение интенсивности тепломассообмена аналогично выводу уравнения интенсивности теплообмена. [8]
Производительность аппаратов гидротермального синтеза и качество получаемой продукции определяют такие важные технологические характеристики установки, как интенсивность тепломассообмена между зонами растворения шихты и роста кристаллов, характер температурного режима в этих зонах. В свою очередь эти характеристики аппарата связаны с конструктивными особенностями несущего сосуда, его теплоизоляцией, а также устройством и размещением внутренней технологической оснастки. Первые факторы влияют непосредственно на температурный режим в реакционной полости аппарата. [9]
Поскольку было принято, что Pr Scl, то полученные результаты могут быть использованы для расчета интенсивности тепломассообмена. [10]
Поскольку было принято, что Pr Sc 1, то полученные результаты могут быть использованы для расчета интенсивности тепломассообмена. [11]
Учитывая частный характер зависимостей, третью группу методов следует применять для ограниченного круга контактных аппаратов, а для расчета новых аппаратов рекомендовать более общие методы, к которым, в частности, можно отнести упомянутый ранее метод с использованием коэффициентов интенсивности тепломассообмена. [12]
При сублимации веществ кинетика фазового перехода обычно не лимитирует скорость процесса в целом. Лимитирующим фактором здесь чаще всего является интенсивность тепломассообмена в системе. Поэтому скорость сублимации определяется обычно скоростью подвода теплоты из внешней среды. Если теплота подводится через твердую фазу, то скорость сублимации сильно зависит от теплопроводности твердого вещества и его дисперсного состава. Поэтому твердые вещества часто перед их испарением дробят, а в самом сублиматоре организуют перемешивание твердой фазы. Необходимую теплоту можно также подавать в сублиматор с инертным газом-носителем либо организуя индукционный или радиационный нагрев. [13]
Широкие возможности решения задач о трении и конвективном тепломассообмене при градиентном течении жидкостей и газов дает теория пограничного слоя. Сопротивление, которое испытывает тело при движении в жидкости или газе, а также интенсивность тепломассообмена между жидкостью или газом и поверхностью тела в значительной степени обусловлены развитием динамического и теплового пограничных слоев. В случае образования на обтекаемой поверхности ламинарного пограничного слоя получены точные аналитические решения уравнений пограничного слоя для некоторого класса задач. Особенно простым классом точных решений этих уравнений являются автомодельные решения, имеющие место в случае, когда скорость внешнего потока пропорциональна степени расстояния х, измеренного от передней критической точки, а также при плоскопараллельном и осесимметричном течении вблизи критической точки. В других случаях при невозможности получения точных решений надежные результаты дают методы численного интегрирования или приближенного решения интегральных уравнений количества движения, кинетической, тепловой или полной энергии для пограничного слоя. [14]
Ввиду наличия в катализате термолабильных веществ, а также твердых и смолообразных примесей дистилляция катализата осуществляется в вертикальном роторном пленочном испарителе с шарнирно-закрепленными лопатками. В этом аппарате имеет место существенное изменение по его длине реологических свойств жидкости, гидродинамики движения жидкостной пленки и интенсивности тепломассообмена. Процессы, связанные с разделением многокомпонентных смесей в роторных аппаратах, изучены весьма слабо как в теоретическом, так и в экспериментальном отношении. [15]
Страницы: 1 2