Тороидальная конструкция

Cтраница 2

На рис. 3 - 9 приведены для сравнения оптимальные кривые Ртип / ( 0тр) для трансформаторов на 400 гц стержневой, броневой и тороидальной конструкции. [16]

В настоящем параграфе рассмотрены упрощенные формулы для вычисления Ls обычными методами, а также приведены новые формулы, выведенные специально для тороидальных конструкций трансформаторов. [17]

Пластины для сборки сердечника броневого. [18]

Тороидальные трансформаторы почти нечувствительны к внешним магнитным полям и почти не имеют внешнего магнитного потока рассеяния; однако вследствие сложности и дороговизны изготовления тороидальную конструкцию применяют для сигнальных трансформаторов лишь в особых случаях. [19]

Таким образом, нами получены основные расчетные уравнения трансформатора питания для различных, наиболее употребительных конфигураций магнитопрово-да: уравнение ( 3 - 33) - для стержневой и броневой конструкции и уравнение ( 3 - 45) - для тороидальной конструкции. [20]

Приведенный выше способ аналитического определения собственной емкости обмоток позволяет проанализировать вопрос о выборе допустимого числа секций, на которое следует разделить обмотку трансформатора, чтобы снизить общую величину собственной емкости. Для тороидальных конструкций трансформаторов эта задача решается сравнительно просто. В соответствии с формулой ( 20) полная собственная емкость во всех случаях уменьшается с увеличением числа секций N. Что же касается других типов трансформаторов, которые имеют цилиндрические обмотки, то суждение об их емкости может быть получено из соответствующего анализа. [21]

Однако многовитковая намотка тороидов удорожает процесс изготовления трансформаторов; кроме того, тороидальная конструкция сердечника затрудняет введение зазора, необходимого в некоторых случаях для подавления влияния постоянной составляющей. [22]

Коэффициент & ок всегда меньше коэффициента k0, так как по условиям технологии изготовления катушек окно магнитопровода не может быть заполнено полностью. Наибольшая разница между kOK и kg имеет место в трансформаторах и дросселях тороидальной конструкции, в которых в центре окна магнитопровода должно оставаться свободное отверстие для прохода челнока Намоточного станка. [23]

Так же как и асинхронные тороидальные двигатели с двусторонним расположением дисков-роторов, гистере-зисные двигатели целесообразно считать на половинную мощность - мощность, приходящуюся на один диск ротора. При этом некоторые коэффициенты, определяющие оптимальное проектирование, будут иметь выражения, отличные от выражений для двигателей нормального исполнения. Эти отличия определяются особенностями геометрии тороидальной конструкции двигателя. Вопрос оптимального проектирования сводится к определению главных размеров тороида и ротора, оптимальной индукции в воздушном зазоре машины и в роторе. [24]

Стабильность параметров этих мер обеспечивается как конструкцией, так и выбором соответствующих материалов. Так, независимость L либо М от силы тока достигается, благодаря намотке измерительных катушек на каркасы из высококачественного изоляционного материала, малое активное сопротивление и его независимость от частоты - при - мнением для обмоток катушек медного литцендрата ( высокочастотный многожильный провод, каждая жила которого изолирована) большого сечения. Для уменьшения влияния внешнего электромагнитного поля на индуктивность применяют катушки тороидальной конструкции, которые обеспечивают получение равномерного магнитного поля. Высокое сопротивление изоляции и стабильность параметров катушки во времени достигаются благодаря соответствующему подбору материала каркаса и пропиточного состава, а уменьшение влияния колебаний температуры на значение меры обязано наличию у них одинаковых температурных коэффициентов линейного расширения. Важным параметром катушки индуктивности является ее добротность Q - tuL / R, где L - эффективная индуктивность на частоте со; R - активное сопротивление. [25]

Стабильность параметров этих мер обеспечивается как конструкцией, так и выбором соответствующих материалов. Так, независимость L либо М от силы тока достигается, благодаря намотке измерительных катушек на каркасы из высококачественного изоляционного материала, малое активное сопротивление и его независимость от частоты - применением для обмоток катушек медного литцендрата ( высокочастотный многожильный провод, каждая жила которого изолирована) большого сечения. Для уменьшения влияния внешнего электромагнитного поля на индуктивность применяют катушки тороидальной конструкции, которые обеспечивают получение равномерного магнитного поля. Высокое сопротивление изоляции и стабильность параметров катушки во времени достигаются благодаря соответствующему подбору материала каркаса и пропиточного состава, а уменьшение влияния колебаний температуры на значение меры обязано наличию у них одинаковых температурных коэффициентов линейного расширения. [26]

Броневая конструкция практически ей равноценна по весовым показателям, однако уступает последней по объему и особенно по стоимости. Стержневая конструкция с одной катушкой - наихудшая. Для частоты 400 гц при мощностях до 500 - 700 ва, по весу и объему наиболее выгодна тороидальная конструкция; при больших мощностях лучшие показатели имеет стержневая конструкция с двумя катушками. Броневая конструкция близка к ней по весовым показателям; однако по занимаемому объему она хуже остальных. [27]

В современных условиях особенно важное значение придают сокращению габаритов радиотехнической аппаратуры. Для этого имеются два пути: а) уменьшение габаритов отдельных элементов и б) максимальное уплотнение их компоновки. Последнее, как нетрудно видеть, сопряжено с потребностью в элементах, которые не влияли бы на работу соседних узлов. Вот почему при проектировании катушек индуктивности должно быть учтено требование об уменьшении величины полей рассеивания. А этому требованию в наибольшей степени отвечают, как известно, катушки индуктивности тороидальной конструкции. Поэтому представляется интересным рассмотреть вопрос об оптимальном соотношении размеров поперечного сечения тороидальных катушек с заданной величиной индуктивности L, которое обеспечивало бы получение максимальной величины добротности. [28]

Схема симметрирующего тран сформатора. [29]

Такое экранирование исключает или, во всяком случае, уменьшает до пренебрежимо малой величины влияние распределенной между-витковой емкости на схему и емкостную связь между первичной и вторичной обмотками. Асимметрия вторичной обмотки в этом случае определяется неравенством паразитных емкостей С и С2 и устраняется дифференциальным конденсатором небольшой емкости при окончательной настройке трансформатора. Это возможно лишь в том случае, если связи между обмотками определялись только емкостями, влияние которых устранено. При наличии гальванической связи через сопротивление изоляции осуществить симметрию в диапазоне частот невозможно. Гальваническая связь уменьшается применением в конструкции трансформатора высококачественных изоляционных материалов. Симметрирующие трансформаторы выполняются тороидальной конструкции и выпускаются для нагрузок 135, 150 и 600 ом. Асимметрия не превышает 1 пф, а коэффициент трансформации равен единице. [30]

Страницы: 1 2