Контакт - сплав
Cтраница 1
Контакт сплава Д16 с плакирующим сплавом 6003 почти не влияет на усталостную коррозию, тогда как коррозионно-усталостная выносливость А1 - Zn-Mg сплава от присоединения плакирующего материала несколько снижается. [1]
Из табл. 26 видно, что при использовании в качестве контактов сплавов золото-медь наблюдается минимальный износ элементов контактной пары. На поверхности коллекторов из нержавеющей стали была четко видна дорожка желтого цвета - результат переноса золота. Рентгеноспектральный анализ поверхности дорожки, проведенный на приборе Камека, подтвердил наличие золота. [2]
Установлено, что в атмосферных условиях и при обрызгивании пресной водой контакт сплава МА1 с алюминием не вызывает усиленной коррозии сплава МА1, вероятно, благодаря тому, что в слабо агрессивной среде коррозия магниевых сплавов протекает при преобладании анодного ограничения, в то время как в относительно более агрессивной среде решающую роль играет катодное ограничение. Помимо этого, во многих практических случаях уменьшение агрессивности коррозионной среды связано с уменьшением концентрации агента, вызывающего коррозию и, следовательно, с ростом омического сопротивления коррозионных элементов. Таким образом, более положительный по сравнению с магниевыми сплавами потенциал алюминия и усиленная работа этой пары в 3 % - ном растворе NaCI не дает еще оснований вывести заключения об опасности контакта алюминия с магниевыми сплавами в атмосферных условиях. [3]
 |
Концентрация изотопа 18О в покрытиях ЭВТ-24 на сплавах ВН-3. [4] |
При формировании покрытий на сплаве ОТ-4 также не отмечено локализации изотопа в зоне контакта сплава с покрытиями. Однако концентрация изотопа 180 в покрытиях достаточно высока. [5]
Вводимый избыток углекислого натрия необходим для того, чтобы обеспечить перемешивание раствора выделяющейся двуокисью углерода в месте контакта сплава с кислотой при его растворении. При этом устраняется местное понижение концентрации соляной кислоты и повышение концентрации кремневой кислоты, которое может привести к полимеризации последней до форм, не реагирующих с молибдатом. [6]
Несмотря на то что количественные термодинамические данные отсутствуют, свидетельством того, что такие соединения действительно образуются и обладают хорошими антифрикционными свойствами, может служить низкое трение в контакте сплавов Со - Cr - W, в состав которых входит 26 и 33 % хрома. Таким образом, в противоположность тому, что наблюдается при трении этих металлов, взаимодействие хрома с жидким натрием не ограничивается областью относительно низких температур. [7]
Следует осторожно подходить к выбору жидкостей для обезжиривания деталей. Например, контакт сплава с четыреххлористым углеродом сопровождается взрывом. [8]
Зависимость скорости коррозии алюминиевых сплавов or времени практически для всех сплавов имеет один и тот же характер. Первые несколько дней контакта сплава с морской водой протекает интенсивная коррозия, затем скорость коррозии постепенно уменьшается. [9]
При пайке небольших изделий из меди и медных сплавов припоями системы Sn - Pb нагрев можно производить паяльниками ( и электропаяльниками); пайку массивных изделий вследствие большой теплопроводности меди, превышающей в 6 раз теплопроводность железа, выполняют в основном в пламени газовых горелок с применением в качестве флюса водного раствора хлористого цинка. Для сокращения времени контакта паяемого сплава с жидким припоем лучше применять более высокотемпературное кислородно-ацетиленовое пламя, а не кисло-родно-пропановое. [10]
Совершенно иначе ведут себя алюминиевые сплавы, содержащие магний. На них образуется очень тонкая пленка, обладающая, очевидно, высокими защитными свойствами. Формирование пленки завершается в течение первых часов контакта сплавов со средой, затем коррозия резко снижается. С увеличением содержания магния в сплавах до 6 % растет их коррозионная стойкость во фтористом водороде. Чтобы выяснить причины этого явления, был рентгенографически исследован фазовый состав пленок, образующихся на металле в процессе испытания. [11]
Исследования показали, что при действии сплава на железо происходит равномерное растворение металла с поверхности, при этом ни межкристалли ческой, ни точечной коррозии не наблюдалось. Было установлено, что коррозия достигает своего максимального значения в первые часы контакта сплава с железом, после чего она практически прекращается. Так, например, при температуре 400 - 500 С глубина коррозии через первые 58 ч составила 0 0035 мм, а через остальные 622 ч всего только 0 0033 мм. К этом же группе стойкости против сплава СС-1 относятся также стали. Робиньгм было обнаружено, что в диапазоне температур 200 - 500 С коррозия железа и сталей в сплаве практически не зависит от температуры. [12]
Величина выхода натрия по току зависит от потерь металла, выделенного в процессе электролиза. Эти потери прежде всего определяются растворимостью натрия в электролите и условиями взаимодействия растворенного металла с хлором. При постоянной температуре потери возрастают с ростом содержания натрия в сплаве и, ввиду отсутствия равновесия в системе сплав - расплав из-за наличия окислителей ( прежде всего, хлора), зависят от длительности контакта сплава с расплавленной солью. [13]
Присадки ( 85 % NH4 или NH4BF4 и 15 % НВО3) вводят в формовочную смесь в количестве 4 - 8 % массы смеси. В стержневые смеси добавляют 0 25 - 1 % смеси борной кислоты и серы. Компоненты присадок соединяются с магнием или продуктами его окисления и образуют на поверхности металла защитные пленки MgO - B2O3, А12О3 - В2О3 и др., более плотные чем пленки MgO. Кроме того, присадки образуют газообразные продукты, создающие инертный - защитный слой газа. Эта газовая оболочка препятствует контакту сплава с парами воды и газов формы. [14]
На рис. 36 показаны изменения массы образцов алюминиевого сплава АМц, погруженных во флюс 34А при температурах 450, 500, 550, 600 С в течение 10 - 60 мин. Точки кривой Б изображают суммарную массу образцов до испытания и массу цинка, перешедшего в них из флюса; точки кривой А изображают массу образцов после испытания; точки кривой В - массу алюминия, удаленного при реакции взаимодействия в виде летучих хлоридов. Масса образцов уменьшается только в начальной стадии погружения их во флюс при 450 С. Восстановленный цинк, образовавший сплав с алюминием, не компенсирует убыль алюминия и возможного восстановления более легкого лития из хлоридов лития. При большей длительности погружения образцов сплава АМц во флюс восстановление цинка из хлоридов цинка превалирует над другими реакциями. Эта реакция с течением времени затухает в связи с затруднением контакта паяемого сплава с флюсом; эрозия сплава АМц с повышением температуры пайки увеличивается. [15]
Страницы: 1 2