Cтраница 1
Фазовый наклеп аустенита в модельных сплавах осуществляли при средних скоростях нагрева 50 - 150 град / мин до 750 С. Исключение составляли стали с 1 5 % Ti и 3 4 % Мо, в которых из-за высокого положения Ак обратное а - у превращение проводили при нагреве до 800 С. [1]
Упрочнение аустенитных сплавов [ 2 97 - 3 071 при у-а - у превращении определяется не только фазовым наклепом аустенита, но и состоянием карбидной фазы, / выделяющейся из мартенсита и остаточного аустенита в процессе нагрева при обратном а-у превращении. Поэтому упрочнение сплавов Fe-Ni-C в отличие от безуглеродистых аустенитных сплавов сильно зависит от скорости нагрева при обратном а-у превращении. Так, в сплаве 88Н13 при быстрых ( около 1000 град / мин) нагревах а-у переход носит характер бездиффузионного мартенситного превращения, вследствие чего наблюдается существенное упрочнение фазонаклепанного аустенита. При уменьшении скорости нагрева до известного предела мартенситный механизм а-у превращения сохраняется, но одновременно получают развитие диффузионные процессы выделения и коагуляции карбидов, в результате чего прочность падает. [2]
При перлито-аустенитном превращении удельный объем уменьшается примерно на 1 %, что вызывает небольшую равномерную пластическую деформацию - фазовый наклеп аустенита. [3]
Мо или W способствует образованию аустенита при нагреве по упорядоченному сдвиговому механизму, увеличивает термическую устойчивость фазонаклепанного аустенита, затрудняет протекание процессов возврата и рекристаллизации и тем самым значительно повышает эффективность фазового наклепа аустенита. [4]
Как было показано на среднелегированных конструкционных сталях [ Q ], уменьшение скорости нагрева при а-у превращении до определенной критической величины изменяет структурную картину формирования аустенита: образованная при быстром нагреве восстановленная ( после цикла у-а - у) у-фаза с единственной ориентацией может быть заменена невосстановленными дисперсными глобулярными у-зернами, имеющими текстуру [ 1631 двойного мартенситного превращения у-а - у ( мелкозернистый комплекс), или более грубыми аустенитными белыми полями с текстурой [164] рекристаллизован-ного от фазового наклепа аустенита. [5]
Большинство среднелегированных конструкционных сталей имеют в своем составе 0 3 - 0 5 % С. Фазовый наклеп аустенита в подобных сталях был обнаружен ранее [8, 9] металлографическим методом по рекристаллизации восстановленной у-фазы, образующейся из мартенсита ъ процессе нагрева. Определим уровень упрочнения аустенита в результате у - а-у превращения в среднелегированных конструкционных сталях. [6]
С уменьшением скорости охлаждения от 50 до 4 град / сек интенсивность превращения уменьшается. При скоростях охлаждения 14 и 4 град / сек возможно действие фазового наклепа аустенита, возникающего вследствие бейнитного превращения. При большом количестве бейнита ( 25 % при w04 град / сек) фазовый наклеп вызывает механическую стабилизацию аустенита, которая наряду с термической стабилизацией, задерживает мартенситное превращение. [7]
Избыток вакансий в объеме металла образуется при закалке с высоких температур или при холодной пластической деформации. При закалке или сварке сталей значительные степени деформации и, следовательно, высокие концентрации вакансий могут возникнуть только при фазовом наклепе аустенита в процессе мартенситного превращения. С этой точки зрения такой наклеп в процессе превращения остаточного аустенита, в частности при обработке холодом, должен создавать вакансии в большем количестве, чем на ранних стадиях мартенситного превращения. [8]
Второй этап обработки фазонаклепываемых нержавеющих сталей заключается в проведении обратного а у превращения. Обработанные на мартенсит сплавы нагревали до 700 - 775 С, что несколько превышало значения Ак. Слабый фазовый наклеп аустенита в этих сплавах связан с интенсивно идущими процессами разупрочнения при высоких температурах обратного а - у превращения. [9]
Упрочнение определяется наложением дефектов решетки, вносимых тем и другим способом, однако при этом результирующее упрочнение не может превышать уровня, соответствующего состоянию насыщения. Очевидно, дефекты решетки, вносимые пластической деформацией, наследуются при у а у превращении, доводя упрочнение фааонаклепанного аустенита до насыщения. Наследование не представляет полного суммирования дефектов решетки деформированного и фазонаклепанного аустенита. Наследуется лишь часть дефектов деформированного аустенита, определяемая уровнем насыщения. Прирост упрочнения объясняется тем, что деформации подвергается фазонакпепанный аустенит, обладающий более высокой плотностью дефектов решетки по сравнению с неупрочненным аустенитом. Прирост упрочнения при фазовом наклепе деформированного аустенита, как уже говорилось, объясняется наследованием дефектов решетки при заключительном у - а - у превращении. [10]