Cтраница 2
Точное решение задач по нагреву при контактной сварке представляет значительные трудности вследствие: а) изменения в процессе сварки величины и распределения источников тепля ( интенсивность выделения тепла пропорциональна сопротивлению; как собственное, так и контактное сопротивления при сварке изменяются в широких пределах; к концу нагрева последнее часто падает до нуля); б) непостоянства теплофизи-ческих свойств свариваемых металлов и сплавов ( например, температуропроводность малоуглеродистой стали при нагреве до 800 понижается почти в 3 раза по сравнению с ее значением при комнатной температуре из-за одновременного понижения теплопроводности А ( фиг. Поэтому при анализе тепловых процессов контактной сварки делаются те или иные упрощающие допущения, с помощью которых удается получить только приближенное решение задачи. Это решение, как правило, должно корректироваться имеющимися данными практики или в отдельных случаях специальными контрольными опытами. [16]
На практике мы имеем дело обычно с контурами, в которых поток первичного теплоносителя разбивается в активной зоне на то или иное число параллельных струй, при этом не исключено применение в одном контуре ряда параллельно включенных теплообменников. Заранее условимся при анализе тепловых процессов объединять многочисленные однотипные каналы, предназначенные для отвода тепла от заведомо однотипных элементарных источников, в укрупненные ветви, в которые будем помещать укрупненные источники с их интегральными тепловыми характеристиками. Аналогичным образом поступим и с параллельно включенными теплообменниками. Мы уже пользовались таким приемом ранее, когда рассматривали в третьей главе тепловые процессы в активных частях при разомкнутых системах охлаждения, например в обмотках с водяным или газовым внутрипроводниковым охлаждением, в активной стали статора или якоря с радиальными каналами и др. То, что здесь мы имеем дело с замкнутыми контурами, не вносит новых логических препятствий для подобного укрупнения. Разумеется, здесь как и прежде, нужны достаточные основания, чтобы закладывать в основу расчета геометрическую однотипность элементов или равномерность распределения потерь, или равномерность потоков теплоносителя в элементарных звеньях. [17]
При Ф 0 это уравнение описывает одномерный нестационарный конвективный массоперенос с объемной химической реакцией первого порядка в движущейся с постоянной скоростью сплошной среде. Аналогичное уравнение используется для анализа соответствующих одномерных тепловых процессов в движущейся среде с объемным тепловыделением, пропорциональным температуре. [18]
Температура поверхности обычно зависит от величины и скорости тепловыделения в газе ( и, возможно, в конденсированной фазе), так же как и от интенсивности теплопередачи в газе и в твердой фазе. Следовательно, уравнение ( 6) должно быть дополнено анализом тепловых процессов, происходящих в системе. [19]
Мы не ставим себе целью обзора этих работ, их анализа и критики. Такой материал содержится в работах [6-8] и др. Отметим лишь, что особенностью всех существующих решений температурной задачи трения является анализ тепловых процессов в трущемся теле при воздействии на него поверхностного источника тепла. [20]
Основной задачей проектирования электронных ламп является определение размеров и конфигурации всех электродов. Затем определяют возможность рассеяния мощностей, выделяющихся на электродах во время работы лампы. С точки зрения анализа тепловых процессов электронная лампа является сложной системой. Температурные режимы электродов рассчитывают с учетом теплообмена между всеми элементами системы. [21]
Такой прием, как ниже будет показано, позволяет получать модели управления - наглядные аналитические выражения, весьма удобные для экспрессного предпроектного анализа и отработки основных исходных принципов стратегического управления технологическими процессами. В соответствии с концепцией трехуровневых математических моделей [4.86] получаемые в данном случае на базе упрощенных моделей ( их можно квалифицировать как модели среднего уровня) решения могут быть уточнены путем проверочных расчетов при использовании самых сложных ( полных) современных тепломассообменных моделей. Например, при анализе тепловых процессов может быть использован динамический зонально-узловой метод расчета в разработке УГТУ-УПИ ( ДЗУ-УПИ-Л-метод) ( см. гл. [22]
Важным моментом является достаточно быстрое освоение методик теплофизических исследований пользователями среднего уровня подготовки, имеющими небольшой опыт работы в данной области, в том числе, студентами и молодыми специалистами. Nastran, могут быть взяты в качестве базового программного обеспечения для анализа тепловых процессов. [23]
Поэтому нельзя определять производительность и подбирать оборудование тепло-холодо - и воздухоснабже-ния на основе теплового баланса, подсчитанного для установившегося процесса теплообмена. Необходимо учитывать влияние аккумуляционной способности объекта при переходных тепловых процессах. Точно так же нельзя получить представление о характере изменений и амплитуде колебаний температуры внутри кондиционируемого помещения в течении суток только на основе анализа установившегося теплового процесса при различных значениях тепловых нагрузок. [24]
Электрическая прочность, уровень термоэмиссии сеток, испаряемость материала покрытия весьма чувствительны к изменениям температуры сетки. Поэтому все замечания, связанные с необходимостью учета импульсного разогрева анода в мощных импульсных приборах, в еще большей степени относятся к анализу тепловых процессов на сетках. [25]
В целом обеспечение безопасности ЯЭУ в случае нарушения герметичности реакторного контура делится на две самостоятельные проблемы: первая связана с необходимостью обеспечения целостности активной зоны в условиях падающего давления в первом контуре, вторая - с обоснованным принятием таких конструктивных решений при проектировании, которые призваны локализовать последствия аварии. При решении обеих проблем определяющим является взаимосвязанное влияние двух факторов: закономерности изменения давления в первом контуре и скорости его опорожнения. При решении этих задач необходимо знать критический расход двухфазной смеси, образующейся в сечении разрыва реакторного контура при его течи. Этому вопросу посвящены гл. Анализ тепловых процессов, происходящих в активной зоне реактора при падении давления, не приводится, хотя многие приведенные в книге результаты могут быть использованы при решении подобного рода задач. [26]
Состав средств обеспечения объектных подсистем САПР зависит от класса проектируемых объектов. Любая из перечисленных подсистем не даст возможности проектировщику получить рациональные проектные решения, если не будут учитываться особенности математического и графического описания именно данного Класса объектов, не будет обобщен опыт их проектирования, не будут предусмотрены перспективные технологические приемы. Вместе с тем весьма желательна всемерная универсальность объектных подсистем в отношении большого класса однотипных объектов. Например, для всего класса ЭМУ могут быть созданы на единой методической основе объектные подсистемы для анализа электромеханических и тепловых процессов, не говоря уже о конструировании деталей или механических расчетах. Именно универсальность объектных подсистем позволяет свести к минимуму дублирование дорогостоящих работ по их созданию и открывает путь к формированию все более широких по назначению отраслевых САПР. Объектные подсистемы могут находить применение как на определенном этапе проектирования, так и на нескольких его этапах, при этом решается ряд типовых задач с соответствующей адаптацией к требованиям каждого этапа. Примерами могут служить подсистема определения допусков на параметры и вероятностного анализа, применяемая на соответствующем этапе, и подсистема поиска оптимальных проектных решений, которая может служить как для определения рационального типа и конструктивной схемы объекта, так и для параметрической оптимизации. [27]