Cтраница 1
Значения характеристических сопротивлений отрезков линий, реализующих емкости последовательных контуров, во всех случаях приняты равными 14 2 Ом, что соответствует при выбранном диэлектрике величине У e - Zo 21 Ом. [1]
Значение характеристического сопротивления измеряемого четырехполюсника и его зависимость от частоты в общем случае неизвестны. Оно содержит реактивные составляющие, обусловленные влиянием паразитных сопротивлений, величина которых имеет случайный характер и не может быть рассчитана, и поэтому определяется с помощью дополнительных измерений. Проведение этих измерений усложняет определение собственного затухания, которое и без того затруднено из-за необходимости согласованного включения четырехполюсника. [2]
По формуле (5.16) определяют значения характеристических сопротивлений шлейфов и отрезков между ними. [3]
Если на паспорте прибора приводится значение характеристического сопротивления, то для каждого диапазона измерений напряжения легко определить входное сопротивление прибора. Поэтому при использовании комбинированных приборов следует учитывать их шунтирующее действие на высокоомную измеряемую цепь. Чем ниже выбирается диапазон измерений напряжения, тем меньше входное сопротивление прибора и тем больше нагружается источник измеряемого напряжения. Исходя из этого, следует отдавать предпочтение прибору с большим характеристическим сопротивлением или использовать электронный вольтметр. [4]
На рис. 1.23 точками нанесены значения характеристического сопротивления, рассчитанные по последним формулам. Как видно из графиков, точность расчета вполне допустима для практических целей. [5]
В табл. III.6 - III.10 приведены значения характеристического сопротивления волны основного типа колебаний, умноженные на коэффициент а / Ь, для диэлектрических проницаемостей е; 2, 4, 9, 16 и 25 материалов, заполняющих волновод. [6]
Из этих кривых можно видеть, что экспериментальные и теоретические результаты хорошо совпадают для всех значений характеристических сопротивлений, меньших 100 ом. Так как эта область является наиболее интересной с точки зрения практических приложений, то очевидно, что как теоретическое, так и экспериментальное приближения в одинаковой степени отвечают требованиям большей части практических применений. [7]
Электрические характеристики коаксиального кабеля, двухпроводной линии с экраном и без него, а также ленточной линии даны в табл. 1.1. У двухпроводных линий значения характеристических сопротивлений в основном более высокие, чем у коаксиальных. В отличие от коаксиальных линий эти линии симметричны. Вот примеры использования тех и других: 1) экранированная двухпроводная линия часто применяется для соединения выхода двухтактного усилителя модуляции магнитного поля с модуляционными катушками; чтобы реверсировать фазу модуляции, достаточно вставить разъем наоборот, при этом система в целом остается симметричной; 2) коаксиальная линия часто используется для передачи сигнала с выхода кристалла к предусилителю, так как и кристалл и предусилитель электрически несимметричны. [8]
Влияние этой неоднородности тока в используемых пределах значений характеристических сопротивлений довольно велико. [9]
Кроме того, как видно из диаграммы, характеристическое сопротивление соединительного шнура должно быть точно известно. Однако допустимые для обычных шнуров пятипроцентные отклонения в значениях характеристического сопротивления могут внести существенные дополнительные погрешности при определении искомого сопротивления. [10]
Приведенные соотношения (5.6) и (5.7) являются основополагающими при расчете ответвителей по заданным значениям амплитудного коэффициента связи или переходного ослабления и, как видно, не зависят от конфигурации связанных полосковых волноводов и их геометрических размеров. Вместе с тем при проведении конструктивного расчета необходимо прежде всего выразить значения характеристических сопротивлений четного Zoe и нечетного Z00 типов колебаний через размеры связанных полосковых волноводов. Для этой цели в табл. 5.1 с учетом допущений, отмеченных в примечании, приведены окончательные соотношения, необходимые при расчете ряда конфигураций направленных ответвителей. При этом толщина токонесущих проводников считается бесконечно малой. [11]
При малых значениях характеристического затухания четырехполюсника и значительных коэффициентах отражения рабочее затухание может быть не только меньше характеристического затухания, но и принимать отрицательное значение. Отрицательное значение рабочего затухания объясняется тем, что при определенных соотношениях значений нагрузочных и характеристических сопротивлений - четырехполюсника создаются условия лучшей передачи мощности, чем в случае работы генератора на согласованную нагрузку. [12]
Обычно интересуются оценкой параметров ВЧ тракта в реальных условиях, когда внутреннее сопротивление аппаратуры уплотнения по концам тракта не согласовано с его характеристическим сопротивлением. Поэтому при определении параметров ВЧ тракта измеряют его рабочее ( а в ряде случаев вносимое) затухание. При этом следует отметить, что значение характеристического сопротивления ВЧ тракта как составной цепи - величина не постоянная, довольно резко изменяющаяся с изменением частоты и коммутационного состояния оборудования высокого напряжения, входящего в схему тракта, например, выключателей по концам линии. Поэтому осуществить полное согласование передатчика и приемника с характеристическим сопротивлением тракта практически невозможно. [13]
Импульсный метод измерения кабельных и воздушных линий связи основывается на явлении частичного отражения электромагнитных волн в местах изменения волнового сопротивления цепи. Эти изменения возникают в результате нарушения технологии производства коаксиальных и симметричных кабелей, а также вследствие механических и электрических повреждений цепей при строительстве и эксплуатации магистралей. В первом случае измеряют и сравнивают с установленными нормами величину внутренних неоднородностей и значения характеристических сопротивлений на строительных длинах кабеля; во втором - определяют характер и место повреждения линии. [14]