Локальное значение - параметр
Cтраница 1
Локальные значения параметров, принимаемые отдельными частями воздуха при контакте с каплями воды различных размеров и температур, будут весьма разнообразны по объему камеры орошения. Для общей массы потока воздуха могут быть выявлены усредняющие показатели по результирующим тютокам переноса тепла и массы. В этом случае точка f может рассматриваться в качестве условной средней температуры поверхности контакта, определяющей направленность усредненных потоков тепла и массы. [2]
Эквивалентная длина определяется по формуле (6.43), учитывающей характер изменения тепловыделения и локальные значения параметров потока. [3]
Следовательно, при экспериментальном исследовании работы печей и топочных устройств, а также для нахождения аналитических зависимостей требуется определение локальных значений параметров пламени. [4]
В неполярной фазе сегнетоэлектрика, как видно из рис. 7.3, такой дефект может находиться в двух состояниях, отвечающих разным знакам локального значения параметра порядка. Каждом участке кристалла имеется примерно одинаковое число дефектов с обоими знаками т ] лок. В несимметричной фазе наиболее выгодным энергетически является такое состояние дефекта, когда знак г на дефекте Лдок совпадает со знаком г) в том домене, в котором оказался данный дефект. Сразу же после фазового перехода в каждом домене будут дефекты, имеющие правильный и неправильный знаки т ] пок. [5]
Создание такой теории хотя бы для некоторых наиболее простых форм течения двухфазной жидкости в настоящее время весьма затруднительно, так как отсутствуют экспериментальные данные о локальных значениях параметров двухфазного потока. [6]
Трудности опытного изучения пламени связаны в основном с высокой температурой. При измерении локальных значений параметров возникает необходимость разработки и применения зондов, обычно водоохлаждаемых, поскольку различного рода датчики должны находиться при относительно низких температурах. Однако введение водоохлаждаемых зондов в пламя вызывает определенные методические погрешности, достигающие больших значений. Эти погрешности происходят от аэродинамического искажения потока газа зондом; теплового искажения вследствие образования охлажденного пограничного слоя газов, химического искажения из-за уменьшения скорости реакций и оптического искажения при измерении теплового потока. [7]
Возможны два подхода к решению гидродинамических задач. Поскольку дифференциальные уравнения связывают локальные значения параметров, решения этих уравнений получаются в виде зависимостей, описывающих поле скоростей, и поэтому дают информацию о детальной структуре и локальных характеристиках потока. Такой подход лежит в основе гидро - и аэродинамики. [8]
Принимая 5 / 20 0128 и m 0 25, из уравнения ( 7 - 2 - 67) получаем уравнение, выведенное ранее для случая обтекания плоской пластины. Таким образом, из консервативности закона теплообмена к изменению скорости вдоль обтекаемого тела следует, что при любых законах изменения скорости и при постоянной тепловой нагрузке будет справедливо уравнение для плоской пластины, если в критерий Re вводить локальные значения параметров невозмущенного потока. Легко показать, что этот вывод можно распространить и на более общий случай произвольного распределения тепловой нагрузки. [9]
Поскольку в реальных потоках всегда имеют место потери на трение, то эти потоки неизэнтропичны и параметры торможения в них переменны. Следовательно, для реальных потоков изэнтропические формулы могут давать результаты, близкие к действительным лишь в случаях пренебрежимо малых потерь и теплообмена с внешней средой. Однако, если известны локальные значения параметров торможения, то формулы ( 10 - 29) - ( 10 - 32) могут применяться как связи между местными значениями газового потока. Что же касается формул ( 10 - 39), то они неприменимы во всех случаях, когда параметры торможения переменны. [10]
Оставляя на дальнейшее подробный анализ результатов этих работ, здесь следует отметить частный характер исследований, в особенности ранних, и заметную противоречивость результатов и выводов. Необходимо подчеркнуть, что получение надежной экспериментальной информации в нестационарных условиях по критическим тепловым нагрузкам и критическим паросодержаниям, а также по мгновенным, локальным значениям параметров двухфазного потока в месте кризиса теплообмена является весьма сложной задачей. Именно неточность и неопределенность экспериментальной информации лежат в основе противоречивости результатов и зачастую практической невозможности их толкования. В то же время в более поздних работах [ 9, 99, Л 06 - 108 ] на основании сопоставления опытных и расчетных данных по сравнительно более надежно измеряемому в опытах параметру - времени возникновения кризиса теплообмена в нестационарных режимах - показано, что мгновенная локальная гипотеза в настоящее время является наиболее подходящей для вполне реалистичного описания кризиса теплообмена в нестационарных условиях. Проблема при этом сводится к выбору удачной корреляции для расчета характеристик кризиса теплообмена в квазистационарных условиях и к реалистичному расчету мгновенных локальных значений параметров двухфазного потока во всех сечениях канала в нестационарных режимах. [11]
Трудности, стоящие на пути создания достоверной структурной теории прочности, весьма значительны. Прежде всего следует отметить, что сохраняются те из них, которые в предыдущей главе ( § 1.2) были названы в качестве основных препятствий, стоящих перед создателями структурных теорий жесткости ( податливости) композитов. К ним следует добавить прежде всего повышенные требования к точности определения напряженно-деформированного состояния компонентов композита, поскольку начало разрушения композита обычно связано с локальными физическими процессами. Серьезно затрудняет оценку прочности композита в рамках структурного подхода необходимость рассмотрения кинетики разрушения материала, так как локальные значения параметров напряженно-деформированного состояния компонентов композита часто достигают предельных значений уже на начальных этапах нагруже-ния композита, что, однако, не приводит к исчерпанию его несущей способности. [12]
Оставляя на дальнейшее подробный анализ результатов этих работ, здесь следует отметить частный характер исследований, в особенности ранних, и заметную противоречивость результатов и выводов. Необходимо подчеркнуть, что получение надежной экспериментальной информации в нестационарных условиях по критическим тепловым нагрузкам и критическим паросодержаниям, а также по мгновенным, локальным значениям параметров двухфазного потока в месте кризиса теплообмена является весьма сложной задачей. Именно неточность и неопределенность экспериментальной информации лежат в основе противоречивости результатов и зачастую практической невозможности их толкования. В то же время в более поздних работах [ 9, 99, Л 06 - 108 ] на основании сопоставления опытных и расчетных данных по сравнительно более надежно измеряемому в опытах параметру - времени возникновения кризиса теплообмена в нестационарных режимах - показано, что мгновенная локальная гипотеза в настоящее время является наиболее подходящей для вполне реалистичного описания кризиса теплообмена в нестационарных условиях. Проблема при этом сводится к выбору удачной корреляции для расчета характеристик кризиса теплообмена в квазистационарных условиях и к реалистичному расчету мгновенных локальных значений параметров двухфазного потока во всех сечениях канала в нестационарных режимах. [13]
Страницы: 1