Cтраница 2
Для аппаратов рассмотренных типов справедливы следующие гидродинамические закономерности. [16]
Требуемые давления следует рассчитывать на основании реологических и гидродинамических закономерностей. [17]
При построении математической модели предполагают на первом этапе изучение гидродинамических закономерностей процесса, как основы структуры математического описания объекта. [18]
Следует отметить, что теория промывки, основанная на гидродинамических закономерностях, должна быть признана более правильной, чем более ранняя теория, основанная на диффузии растворенного вещества из фильтрата в промывную жидкость. Однако диффузия может оказывать некоторое влияние в конечной стадии промывки, когда фильтрат остается в виде тонкой и малоподвижной пленки у поверхности твердых частиц осадка. [19]
Эффективно управлять давлениями в этих условиях, можно только опираясь на гидродинамические закономерности развития и глушения выбросов. Изученность этих вопросов в настоящее время позволяет перейти к разработке практических приемов, учитывающих конкретно сложившуюся ситуацию, хотя и имеется еще много неразрешенных вопросов и неясных моментов. [20]
В связи с этим рассмотрены [303] возможности применения статистических методов для установления гидродинамических закономерностей при течении жидкости сквозь пористое тело, оценки качества фильтрования с закупориванием пор, описания распределения частиц по размерам и получения геометрических параметров слоев беспорядочно уложенных твердых частиц. [21]
Одновременное всплывание групп или множества отдельных пузырьков вследствие стесненности условий движения характеризуется весьма сложными гидродинамическими закономерностями и структурными превращениями. В этом случае наблюдается взаимное влияние обтекающих потоков, которое суммируется с влиянием стенок; наблюдаются явления коалесценции и диспергирования пузырьков. [22]
В этом случае, если промывка определяется не молекулярной диффузией или десорбций а гидродинамическими закономерностями, ьоличение расхода ромывной жидкости за единицу времени приведет к снижению конечной концентрации вымываемого вещества в осадке. [23]
При расчетах аппаратов для разделения эмульсий следует помнить, что несмотря на кажущееся сходство гидродинамических закономерностей при разделении суспензии и эмульсий, расчеты отстойников, сепараторов и другой аппаратуры для разделения последних являются более сложными. Например, чтобы рассчитать фазоразделители эмульсий, в большинстве случаев приходится пользоваться экспериментальными данными и проводить опыты на моделях. В зависимости от режима движения эмульсии размер частиц дисперсной фазы может колебаться в широких пределах и, следодчтетьно эффект фазоразделения также будет изменяться. При очень малых размерах капель ( менее 0 4 - 0 5 мкм) эмульсии не расслаиваются в течение длительного времени. С увеличением концентрации дисперсной фазы возможна инверсия фаз. В результате слияния капель дисперсная фаза становится сплошной. Поэтому для достижения заданного эффекта разделения необходимо обеспечивать по возможности стабильные состав и скорость эмульсии, подаваемой на разделение. [24]
При расчетах аппаратов для разделения эмульсий следует помнить, что несмотря на кажущееся сходство гидродинамических закономерностей при разделении суспензии и эмульсий, расчеты отстойников, сепараторов и другой аппаратуры для разделения последних являются более сложными. Например, чтобы рассчитать фазоразделители эмульсий, в большинстве случаев приходится пользоваться экспериментальными данными и проводить опыты на моделях. В зависимости от режима движения эмульсии размер частиц дисперсной фазы может колебаться в широких пределах и, следовательно, эффект фазоразделения также будет изменяться. При очень малых размерах капель ( менее 0 4 - 0 5 мкм) эмульсии не расслаиваются - в течение длительного времени. С увеличением концентрации дисперсной фазы возможна инверсия фаз. В результате слияния капель дисперсная фаза становится сплошной. Поэтому для достижения заданного эффекта разделения необходимо обеспечивать по возможности стабильные состав и скорость эмульсии, подаваемой на разделение. [25]
На основе собственных и литературных данных Райхельт, а также Райхельт и Бласс провели анализ гидродинамических закономерностей, характерных для насадки из колец Рашига и шаров. [26]
Таким образом, в настоящее время не существует теоретических моделей массопередачи, основывающихся на точных, надежно проверенных опытом гидродинамических закономерностях. Основной причиной этого следует считать сложность и недостаточную изученность турбулентного движения. [27]
Исходные данные для решения модели представлены в табл. 3.9. На рис. 3.38 и 3.39 приведены результаты решения системы (3.38), отражающие гидродинамические закономерности, происходящие в развитом фонтанирующем слое. [28]
Наличие второй и третьей стадий, во время которых концентрация растворенного вещества в уходящей промывной жидкости непрерывно уменьшается, было объяснено гидродинамическими закономерностями движения жидкости в порах небольшого диаметра. Было принято, что смешение фильтрата и промывной жидкости внутри пор не происходит и что в течение обеих рассматриваемых стадий осуществляется более сложный по сравнению с первой стадией процесс дальнейшего вытеснения фильтрата из пор промывной жидкостью. Различие в закономерностях второй и третьей стадий промывки объяснено наличием пор с неодинаковым поперечным сечением. Окончание первой стадии п-ромывки и начало второй происходят в момент выхода струек промывной жидкости из каналов с наибольшим диаметром. Окончание второй стадии про мывки и начало третьей совпадают с моментом выхода струек промывной жидкости из каналов с наименьшим диаметром. [29]
Наличие второй и третьей стадий, во время которых концентрация растворенного вещества в уходящей промывной жидкости непрерывно уменьшается, было объяснено гидродинамическими закономерностями движения жидкости в порах небольшого диаметра. Было принято, что смешение фильтрата и промывной жидкости внутри пор не происходит и что в течение обеих рассматриваемых стадий осуществляется более сложный по сравнению с первой стадией процесс дальнейшего вытеснения фильтрата из пор промывной жидкостью. Различие в закономерностях второй и третьей стадий промывки объяснено наличием пор с неодинаковым поперечным сечением. Окончание первой стадии промывки и начало второй происходят в момент выхода струек промывной жидкости из каналов с наибольшим диаметром. Окончание второй стадии промывки и начало третьей совпадают с моментом выхода струек промывной жидкости из каналов с наименьшим диаметром. [30]