Гидродинамическая закономерность

Cтраница 3

Математическое описание любого химического, тепло-и массообменного процесса с целью его оптимального проведения невозможно осуществить, если не знать структуру потока и его гидродинамические закономерности. [31]

Исследования последних лет показали, что вследствие многокомпонентное вещественного состава фильтрующейся водогазонефтяной смеси, и, в первую очередь, нефти, существенно изменяются гидродинамические закономерности движения флюида в пласте. [32]

Метод математического моделирования позволяет установить условия проведения химического процесса в промышленном реакторе на основе оптимальных условий, полученных для него в лабораторных опытах, с использованием кинетических и гидродинамических закономерностей для этой реакции. Оказывается, что условия проведения химической реакции, которые в масштабе лабораторных опытов были оптимальными, перестают быть таковыми при увеличении размера реактора. Это объясняется тем, что при изменении масштаба аппарата меняются условия массо - и теплопередачи. Обычно после лабораторных опытов проводят крупнолабораторные опыты и полупромышленные испытания, в которых дополнительно уточняют требуемые условия проведения процесса. Это удлиняет срок использования результатов лабораторных исследований в промышленности до 4 - 5 лет. [33]

Трудности чисто теоретического анализа и расчета массопереноса обусловлены сложностью механизма переноса к границе раздела фаз и от нее путем молекулярной и турбулентной диффузии и недостаточной изученностью гидродинамических закономерностей турбулентных потоков, особенно вблизи подвижной границы раздела фаз. [34]

Значение изучения гидравлики для инженера-химика не исчерпывается тем, что ее законы лежат в основе гидромеханических процессов. Гидродинамические закономерности часто в значительной степени определяют характер протекания процессов теплопередачи, массопередачи и химических реакционных процессов в промышленных аппаратах. [35]

Последние даны лишь применительно к химическим реакторам ив очень элементарном изложении. Не рассмотрены гидродинамические закономерности трехфазных систем, их, потенциальные возможности при осуществлении процессов тепло - и массообмена, величина образующейся межфазной поверхности, влияние характеристик элементов насадки и опорно-распределительных решеток и др. Для частичного восполнения этого пробела мы привели по упомянутым и ряду других проблем список дополнительной литературы. [36]

Для выяснения гидродинамических закономерностей экстрактора составим уравнения баланса давлений, развивающихся в каналах и полостях ротора при установившемся режиме работы аппарата. В целях упрощения будем считать, что изменение концентрации растворенного вещества в жидких фазах не оказывается на величине их плотности. [37]

Экспериментальные зависимости функциональных коэффициентов ( а и коэффициента трения ( б от критерия - Л при прямом ( зачерненные точки и обратном ( светлые точки ходах и различных режимах смазки. [38]

Пленка жидкости на контртеле при h 0 5 вызывает утечки. При h 1 в соответствии с гидродинамическими закономерностями [ см. уравнение (4.2) ] проявляется влияние v, ц, р, а при 0 5 h 1 - также влияние функции V. При h 0 5 на поверхности контртела образуется граничная пленка, не вызывающая капельных утечек, но определяющая зависимости f ( v) и f ( p), свойственные граничной смазке. Толщина пленки при обратном ходе § 2 быстро уменьшается с повышением давления, поэтому часто пленка уносится при прямом ходе ( Ч 0 5) и не возвращается в полость при обратном ходе. Соответственно при прямом ходе действует малая сила трения, при обратном - большая. [39]

Таким образом, теоретические представления о гидродинамических закономерностях изменения сопротивления СВ подтверждаются уравнениями регрессии, полученными на основании экспериментальных данных. [40]

Трубчатые контактные аппараты с внутренним теплообменом являются объектами с распределенными параметрами. Уравнения динамики этого типа аппаратов, полученные на основе кинетических, тепловых и гидродинамических закономерностей, представляют собой систему нелинейных дифференциальных уравнений в частных производных. Непосредственное решение этих уравнений для получения кривых переходных процессов очень сложно как аналитически, так и численно даже на современных вычислительных машинах. [41]

Схема пленочной модели массопередачи при абсорбции. [42]

Имеется ряд моделей, в которых процесс рассматривается не квазнстационарным, как в вышеупомянутых случаях, а нестационарным. Однако ни в одной из них не содержится точных, надежно проверенных опытом гидродинамических закономерностей движения взаимодействующих фаз. Причиной такого положения нужно считать сложность и недостаточную изученность турбулентного движения, особенно в пограничных слоях. [43]

Страницы: 1 2 3