Коррозионное электрохимическое поведение

Cтраница 3

Для изучения причин коррозии в данных условиях и выбора методов защиты были проведены исследования коррозионного и электрохимического поведения титана ВТ1 - 0 с учетом основных факторов технологического режима. [31]

В литературе [ l - б ] достаточно широко освещены вопросы влияния добавок VCi на коррозионное и электрохимическое поведение нержавеющих сталей в сернокислых и азотнокислых средах. [32]

Исследовано влияние катодных присадок ( вольфрама, никеля, молибдена, кобальта, ниобия) на коррозионное и электрохимическое поведение титана в аэрированных и деаэрированных растворах серной я соляной кислот ( 1н - 10н концентрации) в интервале температур 20 - Ю0 С. [33]

С целью изыскания коррозионностойкого конструкционного материала для технологических растворов производства дрожжей взамен применяющейся в настоящее время польской стали ST35, было исследовано коррозионное и электрохимическое поведение новых, разработанных в ИМЕТ АН ГССР, экоирмнолегированных безникелевых хромомарганцевых сталей, а также вторичных титановых сплавов. Питательной средой для выращивания дрожжей является меласса-отход сахарного производства. Проходя соответствующую обработку: добавление воды в соотношении 1: 4, хлорной извести для дезинфекции, серной кислоты ( 1 1 1 8), питательных солей с азотом и фосфором, меласса является сложной агрессивной средой. [34]

Таким образом, при выборе режимов термообработки химического оборудования из высокопрочных сплавов титана следует руководствоваться только технологическими и прочностными требованиями, так как в пассивной области потенциалов коррозионное и электрохимическое поведение сплавов не зависит от их структуры. [35]

Порошковые алюминиевые материалы САП-1, САП-2, САП-3, СПАК-4, и др., содержащие в своем составе окисные фазы, отличаются как особенностями кинетики старения, так и особенностями коррозионного и электрохимического поведения. [36]

В данной статье приводятся результаты исследования коррозионной стойкости различных марок нержавеющих сталей, технического титана ВТ-1 в муравьиной, уксусной, пропионо-вой, масляной кислотах и их смеси, в смеси высших жирных, кислот С-а - Сд, Сю-Cie, Ci7 - С-21 и исследование влияния температуры, аэрации, примесей муравьиной кислоты на коррозионное и электрохимическое поведение хромоникелевых и хро-моникельмолибденовых сталей в растворах уксусной кислоты. В качестве исследуемых сплавов взяты общепринятые хромо-никелевые и хромоникельмолибденовые стали Х18Н10Т и Х17Н13М2Т ( ГОСТ 5632 - 61), а также хромоникелевые и хромоникельмолибденовые стали с пониженным содержанием никеля ОХ21Н5Т, ОХ21Н6М2Т ( ГОСТ 5582 - 61), технический титан ВТ-1 ( АМТУ 434 - 58), никельмолибденовый сплав, содержащий 20 % молибдена, 75 % никеля 5 % железа ( НИМО-20) ( опытная плавка ЦНИИЧМ) и др. Все сплавы взяты в состоянии поставки в виде листовых материалов. [37]

В результате исследования было установлено, что хотя скорость общей коррозии ( по потере массы) с ростом скорости потока до 0 6 м / с возрастала на порядок, значение ее [ 0 06 г / ( м2 - ч) ] было небольшим и не могло служить причиной наблюдаемых ускоренных разрушений сварных соединений, поскольку термодеформационный цикл сварки, оказывая теплофизическое воздействие на металл, определял различие физико-механического состояния и связанные с ним локальные различия в коррозионном и электрохимическом поведении металла в различных зонах сварного соединения. Неоднородность физико-механического состояния зон сварного соединения ( неравномерное распределение остаточных макро - и микронапряжений, химического состава, различия в структуре) увеличивала механохимическую неоднородность и служила причиной возникновения коррозионно-механических разрушений. [38]

Усредненные скорости коррозии и глубины питтингов Al-Mg сплавов в морской воде.| Химический состав ( % исследованных алюминиево-магниевых сплавое. [39]

В Советском Союзе подробные исследования коррозия и защиты сплавов алюминия в конструкциях нефтепромысловых сооружений были проведены в Гипроморнефти. Исследованы особенности коррозионного и электрохимического поведения алюминиевых сплавов в морской воде, показано принципиальное отличие механизма воздействия морской воды на алюминий и стальные изделия, рассмотрены характерные виды коррозионного разрушения алюминиевых сплавов и некоторые методы защиты. [40]

Влияние легирующих металлов ( Mb, Та, Mo, Pd на скорость коррозии титана в 5 % - ной НС1 при 100 С. [41]

Способность благородного компонента количественно накапливаться на корродирующей поверхности и электрохимический, а не кроющий механизм защитного действия катодных добавок, и определяют их высокую эффективность. В настоящее время коррозионное и электрохимическое поведение сплава Ti - Pd изучено достаточно хорошо. В исследованиях, проведенных нами [2], было показано значительное повышение пассивируемости титана при его дополнительном катодном легировании в растворах кислот H2SO4, HC1, Н3РО4, муравьиной, как при обычных, так и при повышенных температурах. [42]

В связи с этим было интересно проследить коррозионное и электрохимическое поведение сплавов на основе титана с добавками хрома в растворах сильных окислителей, в частности в растворах азотной кислоты ( 57 % - ных) при 100 С. [43]

Титан подвергается сильному коррозионному растворению не только в HF, но и в кислых средах, содержащих ионы фтора. Страуманисом и Гиллом [53] было изучено влияние добавок МНлР к серной н соляной кислотам на коррозионное и электрохимическое поведение титана ( фиг. [44]

Термический цикл сварки, оказывая теплофизическое воздействие на металл, формирует его физико-механическое состояние, определяет неоднородность металла в зонах сварного соединения: различие структуры, химического состава, напряженного состояния. Повышенная неоднородность сварных соединений при одновременном воздействии коррозионной среды, а также остаточных и эксплуатационных напряжений служит причиной зарождения очагов коррозионно-механического разрушения. Физико-механическое состояние определяет различие в коррозионном и электрохимическом поведении зон сварного соединения, которое может быть оценено значениями электродных потенциалов локально в каждой зоне. Проведенные исследования позволили установить, что в большинстве случаев шов является более отрицательным ( менее благородным), чем основной металл, а это значит, что в трубопроводе в образовавшемся коррозионном гальваническом элементе шов - основной металл именно шов будет подвергаться анодному растворению. Так происходит, например, у сварных соединений, выполненных электродами с фтористокальциевым покрытием. Однако, как показали эксперименты, при некоторых условиях возможно изменение значения неоднородности, а также изменение полярности зон сварного соединения. [45]

Страницы: 1 2 3 4