Двухфазный пограничный слой

Cтраница 2

Развитие двухфазного пограничного слоя в таком потоке после сечения Б будет в ряде случаев отличаться от развития двухфазного пограничного слоя стабилизированного потока, а характеристики тепловые и гидродинамические таких потоков также будут различны, что требует специального анализа. На рис. 1 представлен поток, длина участка тепловой стабилизации которого меньше длины участка конвективного теплообмена, так что к сечению Б, в котором может начаться парообразование на поверхности нагрева, подходит поток, полностью термически стабилизированный. [16]

Влияние угла падения и скорости.| Дисперсность частиц, отраженных от пластины. [17]

Таким образом, структура двухфазного потока как внутри капала, так и за ним в значительной степени определяется характеристиками двухфазного пограничного слоя и устойчивостью движения пленок. Это в свою очередь определяет эффективность впутриканалы-гой сепарации, дисперсность и скорость жидкой фазы перед последующей решеткой. [18]

Предполагаемая модель для кипения воды ( температура насыщения при вынужденном течении от равномерно обогреваемого цилиндра. 1-пар. 2 -нагреватель. 5-жидкость.| Изменение критического теплового потока q в зависимости от скорости воды vi при температуре насыщения, движущейся по нормали к обогреваемой трубе. [19]

Скорость жидкости в передней части цилиндра снаружи пограничного слоя может быть установлена по потенциальной теории тока в предположении, что в двухфазном пограничном слое существует линейный профиль скоростей. [20]

Кутателадзе [56] определил нарушение пузырькового кипения как чисто гидродинамическое явление, предполагая, что критический тепловой поток достигается тогда, когда стабильность двухфазного пограничного слоя, характерного для области между ОПК и критическим тепловым потоком, нарушается. Этот слой остается стабильным, пока кинетическая энергия пара, покидающего нагретую поверхность, настолько низкая, что жидкость может проникать в этот слой и охлаждать поверхность. Вблизи критического теплового потока пар и жидкость так сильно перемешиваются, что вязкостным сопротивлением можно пренебречь и нестабильность с равной вероятностью может возникнуть в любой части достаточно большой поверхности. Следовательно, критический тепловой поток не зависит от размеров нагревателя, кроме проволочек, диаметр которых того же порядка, что и размеры пузырька. [21]

Влияние влажности пара на профильные потери в активной решетке. Решетка Р-3021 А. Ке2 ( 2 1 - - 3 0 - 101.| Влияние угла входа на профильные потери в активной решетке в зависимости от влажности пара. [22]

Анализ опытных данных показывает, что наибольший удельный вес в общем балансе дополнительных потерь имеют потери, обусловленные дроблением пленки и капель за выходными кромками, потери на трение в двухфазном пограничном слое, а также потери, связанные со скольжением капель и взаимодействием их с входными кромками. [23]

Анализ опытных данных показывает, что наибольший удельный вес в общем балансе дополнительных потерь имеют потери, обусловленные дроблением пленок и капель внутри канала и за выходными кромками, потери на трение в двухфазном пограничном слое, а также потери, связанные со скольжением капель и их взаимодействием с входными кромками. [24]

В лаборатории турбомашин МЭИ введены в эксплуатацию различные стенды влажного пара, ориентированные на экспериментальное изучение следующих основных задач: 1) механизма конденсации в равновесных и неравновесных течениях влажного пара при больших скоростях и, в частности, скачковой конденсации; 2) механизма и скорости распространения возмущений в двухфазной среде и условий перехода через скорость звука; 3) основных свойств дозвуковых и сверхзвуковых течений в каналах различной формы с подробным изучением волн разрежения и скачков уплотнения; в эту группу включаются исследования основных энергетических и расходных характеристик сопл, диффузоров и других каналов; 4) двухфазного пограничного слоя и пленок, образующихся на поверхностях различных форм; 5) течений влажного пара в решетках турбин ( плоских, прямых и кольцевых) с подробным изучением структуры потока, углов выхода, коэффициентов расхода и потерь энергии; 6) структуры потока и потерь энергии в турбинных ступенях, работающих на влажном паре, с подробным изучением оптимальных условий сепарации влаги из проточной части и явлений эрозии. [25]

Схема пограничного слоя в двухфазной жидкости ( а и изменения коэффициента восстановления энтальпии стенки в зависимости от перегрева и начальной влажности ( б. ( Опыты Л. А. Игнатьевской, МЭИ.. [26]

При ( / 0 - 6 % температура стенки близка к температуре насыщения; в этом случае создаются условия, необходимые для формирования пленки. Следовательно, при указанной влажности структура двухфазного пограничного слоя меняется: непосредственно на стенке движется жидкая пленка, над которой располагается парокапельный участок слоя с переменной концентрацией жидкой фазы. [27]

Изменение дисперсности ( а и локальных коэффициентов потерь ( б по шагу решетки С-9012 Авл при M. i 0 74. Rei. 106 ( опыты Д. Аль-Мухам. [28]

ОДА приводит к подавлению крупных одиночных волн. Таким образом, сопротивление трения в двухфазных пограничных слоях с добавками ОДА снижается по трем причинам: 1) стабилизируется граница раздела фаз; 2) снижается интенсивность турбулентности в слое; 3) уменьшается скольжение крупных капель и их взаимодействие с пленкой. [29]

При некотором значении плотности теплового потока ( qKP) жидкость отделяется от поверхности нагрева пленкой пара и интенсивность теплообмена резко снижается. По гидродинамической теории кризис такого рода связан с потерей устойчивости предшествующей ему структуры двухфазного пограничного слоя. [30]

Страницы: 1 2 3 4