Двухфазный пограничный слой

Cтраница 4

Зависимость параметров тепломассообмена от паросодержания при р 16 7 МПа. [46]

Как видно из рис. 5.22, испарительная составляющая коэффициента теплоотдачи с увеличением паросодержания резко увеличивается и даже в области кипения с недогре-вом становится основной, определяющей высокое значение а. Конвективная составляющая коэффициента теплоотдачи определяется величиной недогрева и перегрева жидкости относительно температуры насыщения. Пузырьки пара отрываются от поверхности нагрева, сносятся потоком жидкости и образуют развивающийся диффузионный двухфазный пограничный слой. В некотором сечении на оси трубы происходит слияние пограничных слоев. [47]

В случае срыва капель с поверхности пленки паровой пограничный слой содержит две фазы: пар и капли жидкости. Капли, попадая в пограничный слой, ускоряются, разгоняемые паром. Пар же подтормаживается, отдавая каплям определенное количество движения. Характеристики двухфазного пограничного слоя изменяются по сравнению с однофазным. Они должны зависеть от отмеченного ранее движения капель в пристенной области. Двухфазный пограничный слоя изучен сравнительно слабо. [48]

Зависимость чисел St3 и St / VtvVtq от Re 0 25prO 75. [49]

Следует отметить, что вдоль теоретической кривой хорошо располагаются данные, полученные при малых объемных водосодержаниях потока. С увеличением водосодержания потока экспериментальные значения St3 / TsvxFsa начинают отклоняться от теоретических значений, что находится в соответствии с ограничениями модели по гомогенности потока. Отклоняются также от расчетной кривой данные, температура стенки в которых в закризисной области на всем протяжении начального участка или на значительной его части меньше температуры предельного перегрева жидкости Гдред. Это означает, что на начальном участке развивался двухфазный пограничный слой, в котором паросодержание неизвестно. [50]

Численное моделирование таких течений должно строиться на базе системы алгоритмов и программ, позволяющих проводить последовательное уточнение путем учета различных физических факторов. В этой связи создание методов расчета течений насыщенного и влажного пара в межлопаточных каналах решеток в широком диапазоне газодинамических параметров с учетом термодинамической и механической неравновесности двухфазных потоков является важной задачей. Решение этой задачи дает возможность получить информацию о распределении параметров на внешней границе двухфазного пограничного слоя и тем самым создает предпосылки для обоснованного учета и других особенностей течения влажного пара в решетках. Необходимо также подчеркнуть, что развитая ниже методика расчета плоских двухфазных течений применима к каналам любой формы. [51]

Уравнения (5.8), описывающие поведение и дискретной фазы, имеют одну пятикратно вырожденную характеристическую поверхность, являющуюся поверхностью тока дискретной фазы. Отсюда следует, что в выходном сечении и на внешней границе канала параметры частиц полностью определяются течением в канале и граничные условия здесь не задаются. Авторы [131] предполагают, что возвратные течения несущей фазы, возникающие при определенных условиях, не содержат жидкой фазы. В действительности это предположение не реализуется, так как возвратные течения увлекают капли за счет механического взаимодействия фаз и главным образом вследствие отрыва двухфазного пограничного слоя и пленки на корневом обводе канала. [52]

Влага, попавшая на поверхность профиля с начальной скоростью У00 ( нормально к поверхности профиля), на входном участке профиля движется в сторону входной кромки, а на выходном - в сторону выходной. Под действием кориолисовых сил при малых углах наклона элементов профиля капли сбрасываются с входных кромок лопаток против потока. Эти капли попадают на выходные кромки сопловых лопаток и вновь возвращаются на рабочие лопатки; этот процесс может многократно повторяться. Отметим, что коэффициент / Ст зависит от со. С ростом со увеличивается веерообразность профиля скорости в двухфазном пограничном слое, интенсифицируется взаимодействие между пленкой и парокапельным слоем. [53]

Превышение критической плотности теплового потока приводит к смене режима кипения, сопровождается резким ростом температуры стенки, часто ее пережогом. Резкая смена режимов кипения и пережог стенки, могут наблюдаться и при кипении на неизотермической поверхности. В связи со сказанным постановка задачи об исследовании устойчивости процесса кипения является вполне оправданной. Однако прежде чем привлекать к ее решению математический аппарат, необходимо дать четкую физическую постановку задачи. Здесь возможны различные подходы. Зубера) основывается на гидродинамической природе кризиса кипения, когда неустойчивость проявляется в скачкообразной смене пузырьковой или пленочной структуры двухфазного пограничного слоя. [54]

Страницы: 1 2 3 4