Кризис - теплообмен - второе - род
Cтраница 2
Вертикальный участок графика несомненно характеризуют кризис теплообмена второго рода. Для него понятие критический тепловой поток лишено смысла. [16]
 |
Результаты опытов [ Л. 95 ] по определению влияния / на. [17] |
Как следует из рис. 4 - 14, кризис теплообмена второго рода при рю 850 кг / ( мг-сек) и р - 100 кгс / сл 2 наступает при паросодержа-нии 0 63, поэтому совершенно очевидно, что при р 100 кгс / сле2 и зс / 0 63 наступал кризис теплообмена второго рода. [18]
Естественно, часть полученных ими экспериментальных данных относилась к кризису теплообмена второго рода, для которого, как было нами рассмотрено выше, существуют свои особые закономерности, отличные от тех, которые наблюдаются для кризиса теплообг мена первого рода. [19]
Что касается линии DNB-2, то она в действительности характеризует кризис теплообмена второго рода. [20]
Аналогичные явления наблюдаются и при условии, если после возникновения кризиса теплообмена второго рода на выходе из трубы оставить неизменными q, p и pw и осуществлять постепенное повышение энтальпии t i. Важно подчеркнуть, что никаким повышением энтальпии ii невозможно вызвать кризис теплообмена второго рода непосредственно в начальном сечении обогреваемой трубы. [21]
Величина скачка температуры стенки ( Л / Ст) при возникновении кризиса теплообмена второго рода зависит от удельного теплового потока, давления и скорости рабочей среды. Следовательно, на надежность экранной системы пылеугольного прямоточного котла, работающего при тепловом напряжении поверхности нагрева, не превышающем 200 тыс. ккал / ( м2 - ч), возникновение кризиса теплообмена - второго рода ( наблюдаемого обычно в нижней радиационной части) заметного влияния не оказывает. Однако в современных газомазутных котлах значения q достигают 400 - 500 тыс. ккал / ( м2 - ч) и скачки температуры стенки в местах возникновения кризиса теплообмена второго рода могут составлять несколько сот градусов, что нельзя не учитывать при проектировании котлов. [22]
 |
Обработка опытов Беннита и др. [ Л. 111 ] на основании глобальной гипотезы кризиса теплообмена при / 770 кгс /, d12 5 мм и Bt-Существуют и дру - 27 С, рш, кг / ( м - сек. [23] |
Далее обращает на себя внимание тот факт, что переход к кризису теплообмена второго рода на рис. 6 - 6 наблюдается при. [24]
 |
Пристенная пленка воды в горизонтальной трубе. [25] |
Поскольку в верхней части трубы толщина - пленки минимальна, то здесь кризис теплообмена второго рода возникает раньше, чем еа нижней образующей. [26]
Из уравнения ( 13) в частности следует, что в зоне действия кризиса теплообмена второго рода закон распределения тепловой нагрузки по длине канала может оказывать влияние на величину предельно допустимого теплосьема, изменяя интенсивность и протяженность зоны орошения. [27]
В заключение данной главы необходимо отметить, что приведенные рассуждения в отношении закономерностей кризиса теплообмена второго рода справедливы лишь в пределах рассматриваемых режимных параметров. Эти закономерности могут быть несколько иными при более высоких значениях р и ро ( особенно при небольших q) из-за возможного орошения трубы каплями влаги. [28]
 |
Зависимость относительного расхода жидкости в ядре х3 от паросодержания потока - х по длине трубы. [29] |
Таким образом, вертикальные участки кривых qf ( x) на рис. 12.1 характеризуют кризис теплообмена второго рода с неорошаемой пленкой. При заданной массовой скорости, когда плотность теплового потока 97кРмин, капли жидкости, движущиеся в ядре, преодолевают сопротивление радиального потока пара и выпадают на поверхность пленки. Кризис теплообмена с орошаемой пленкой на рис. 12 1, а характеризуется отрезком CD. [30]
Страницы: 1 2 3 4 5