Cтраница 3
Из рис. 12.6 видно, что при малых значениях pw в трубах большого диаметра кризис теплообмена второго рода без орошения пленки четко выражен только при сравнительно невысоких значениях плотности теплового потока. С повышением q, а также pw вид кривых xrp f ( q) становится более характерным для кризиса теплообмена первого рода. [31]
Другая особенность рассматриваемых опытов состоит в том, что некоторые из них проведены в условиях кризиса теплообмена второго рода. В этом случае, как уже указывалось, принимать q в момент кризиса за qvv было нельзя, так как понятия критический тепловой поток при хг х р не существует. [32]
Таким образом, проведенный анализ позволяет сделать вполне определенный вывод, что граничное ларо-содержание, характеризующее кризис теплообмена второго рода, не зависит ни от абсолютного значения q, ни от 9 закона его распределения по 0 8 длине обогреваемой трубы. [33]
Если при обработке опытов, проведенных при неравномерном тепловыделении, игнори - 0 5 ровать особенности кризиса теплообмена второго рода, то можно придти к серьезному заблуждению. Чтобы показать это, обратимся к рис. 6 - 2, на котором изображены зависимости q f ( l) при равномерном и неравномерном тепловыделении по длине экспериментального участка. [34]
Стоящая в правой части этого уравнения величина k может быть найдена на основании опытных данных по кризису теплообмена второго рода. [35]
Высказанные выше соображения о механизме влияния обогрева на интенсивность орошения показывают, что наибольший интерес при изучении кризиса теплообмена второго рода представляют закономерности выпадения капель малого диаметра, которые следуют за турбулентными пульсациями практически без проскальзывания. [36]
Систематические иследования, проведенные во Всесоюзном теплотехническом институте под руководством В. Е. Дорощука и в некоторых других организациях, позволили разработать физиче - скую модель кризиса теплообмена второго рода и установить основные его закономерности. [37]
При полном или даже частичном испарении жидкости в пленке ( когда на стенке канала появляются большие сухие пятна) коэффициент теплоотдачи редко падает - возникает кризис теплообмена второго рода. Имеющиеся в настоящее время опытные данные подтверждают, что кризис теплообмена второго рода может возникать не только при нулевом, но и при небольшом остаточном расходе жидкости в пленке. [38]
Очевидно, если удельный тепловой поток будет меньше qv, то микропленка испариться в пределах экспериментального участка не успеет, а значит, и не возникнет кризис теплообмена второго рода. Таким образом, мы должны сделать вывод, что для заданной длины экспериментальной трубы существует некоторый минимальный удельный тепловой поток ( для конкретных режимных условий), ниже которого нельзя проводить опыты по исследованию условий возникновения кризиса теплообмена второго рода. Несоблюдение этого условия должно привести к ложным выводам о температурных условиях ра-работы парогенерирующих труб. [39]
На рис. 4 - 4 и 4 - 5 видно, что х не зависит от удельного теплового потока, и потому понятие критической тепловой поток для кризиса теплообмена второго рода лишено смысла. [40]
Как следует из рис. 4 - 14, кризис теплообмена второго рода при рю 850 кг / ( мг-сек) и р - 100 кгс / сл 2 наступает при паросодержа-нии 0 63, поэтому совершенно очевидно, что при р 100 кгс / сле2 и зс / 0 63 наступал кризис теплообмена второго рода. [41]
Таким образом, можно сделать вполне определенный вывод, что имеющиеся в литературе указания о заметном влиянии / ( или lid) на qKV в системе обработки опытов в виде q f ( p, рш, х) основаны либо на результатах опытов, полученных на установках с гидродинамически нестабильным потоком, либо они связаны с недоучетом особенностей кризиса теплообмена при течении двухфазной среды, когда может возникать кризис теплообмена второго рода. [42]
Это происходит после того, как паросодержание достигает значения гр, которое практически не зависит от тепловой нагрузки и определяется диаметром трубы, массовой скоростью и физическими свойствами жидкости и пара. Подобный эффект называют кризисом теплообмена второго рода. [43]
Причиной возникновения кризиса теплообмена второго рода является высыхание пристенной жидкостной пленки в условиях, когда в ядре потока еще имеется жидкая фаза. Таким образом область действия кризиса теплообмена второго рода по самой своей природе ограничена дисперсно-кольцевым режимом течения двухфазного потока. В общем случае выпаривание пристенной жидкостной пленки может происходить как при отсутствии, так я при наличии орошения стенок канала каплями жидкости, выпадающими из парового ядра, причем возникновение кризиса теплообмена второго рода ( при Х1) возможно только при условии, что в парогенерирующем канале имеются участки поверхности, на которых интенсивность орошения меньше интенсивности испарения. [44]
Это условие считается условием наступления кризиса теплообмена второго рода. Экспериментальные измерения расхода жидкости в пленке и толщин ее перед наступлением кризиса теплообмена на воде [10, 11] и на фреоне [12] подтверждают это предположение. [45]