Износ - сплав
Cтраница 2
С повышением скорости и температуры трения тонкий поверхностный слой бронзы оплавляется. При этих условиях износ сплава уменьшается за счет смазывающего эффекта, в первую очередь свинцовистых выделений и образующихся тонких окисных расплавленных пленок. Наивысшая температура трения сопряжения вал-подшипник из свинцовистой бронзы не должна превышать 150 С. [16]
 |
Кривые изменения интенсивности износа ( а и коэффициента трения ( б при трении меди и латуней в среде глицерина. [17] |
Для сравнительного анализа указаны также соответствующие данные для износа меди. В начале испытания износ сплавов сравнительно высокий. Интенсивность износа ( 1 - 3) - 10 7, при этом большему износу подвергается технически чистая медь Ml. Наличие в сплаве цинка приводит к снижению интенсивности износа. [18]
С повышением температуры этого сплава наблюдается значительное снижение износа и коэффициента трения. Так, например, износ сплава при работе в условиях комнатной температуры составил 0 078 мм, а при 700 С лишь 0 004 мм, коэффициент трения также при всех режимах испытания был большой. [19]
Наибольший износ ( 0 199 мг / час) наблюдается при введении в смазку механических примесей, образующихся при работе газогенератора на антраците. При использовании в качество топлива древесного угля или чурок скорость износа сплава снижается соответственно до 0 087 и 0 054 мг / час. [20]
Из-за налипания стружки в процессе резания получаются неровности контактных поверхностей, причем приваренная стружка отрывается от инструмента вместе с частицами твердого сплава. В результате режущие кромки инструмента получаются с еще большими неровностями, что приводит к резкому повышению износа сплава. Механические свойства твердых сплавов мало изучены. Имеются устойчивые данные по пределу прочности при изгибе, так как этот вид испытания принят как основной при проверке твердых сплавов. Предел прочности при изгибе находится в обратной зависимости от твердости и уменьшается с понижением процентного содержания кобальта. Величины предела прочности при изгибе приведены в стандарте. [21]
 |
Влияние температуры на коэффициент трения. [22] |
Наиболее сильно сплавы изнашивались при нормальной температуре. При этом меньший износ имели сплавы, содержащие 5 % олова; по мере увеличения содержания олова износ сплава возрастал. Таким образом повышение содержания олова и алюминия не оказывает положительного влияния на износостойкость сплавов. [23]
 |
Зависимость предела прочности пород осж от пористости ( экспериментальные данные и аппроксимирующая кривая. [24] |
Для построения шкалы, предложенной Л.А. Шрейнером, за основу принят коэффициент абразивности со, отражающий объемный износ стали марки У8 на единицу работы. Сравнение абразивности горных пород по отношению к твердому сплаву ВК15 и стали У8 показывает, что на твердых кристаллических породах износ сплава ВК15 в 13 - 15 раз меньше, чем стали, а на абразивных песчаниках меньше в 60 с лишним раз. [25]
В работе [59 ] приведены результаты исследования зависимости электродного потенщ алажедн. Наблюдается хорошая корреляция между износостойкостью и потенциалом - это свидетельствует о том, что указанные величины являются функциями состава и свойств поверхностных слоев; факторы, приводящие к увеличению потенциала ( например, обогащение поверхностного слоя медью) уменьшают и износ сплава. [26]
Полученные закономерности подтверждаются анализом результатов испытания на изнашивание сплавов с однотипной структурой. Наплавки, имеющие структуру перлит цементит и мартенсит, разрушающиеся хрупко и независимо от энергии удара, повышали износ при увеличении твердости. Износ сплавов, имеющих структуру феррит перлит, аустенит и аустенит продукты распада и обладающих определенным запасом вязкости, уменьшался с повышением их твердости. [27]
Только при затрате такого времени удается добиться хорошей приработки трущихся поверхностей и постоянства силы трения в процессе испытания. Само же испытание длится от 4 до 14 час. Однако и такая продолжительность испытания при трении смазанных поверхностей не дает сколько-нибудь удовлетворительных данных об износе сплава, так как величины самого износа малы и при имеющейся точности аналитических весов разницу между сплавами установить весьма трудно. [28]
Предложено несколько классификационных шкал по абразивным свойствам, которые различаются по методике определения абразивных свойств. Для построения шкалы, предложенной Л. А. Шрейнером, за основу принят коэффициент абразивности со, отражающий объемный износ стали марки У8 на единицу работы. Сравнение абразивности горных пород по отношению к твердому сплаву ВК15 и стали У8 показывает, что на твердых кристаллических породах износ сплава ВК15 в 13 - 15 раз меньше, чем стали, а на абразивных песчаниках меньше в 60 с лишним раз. [29]
Были исследованы также серии сплавов системы Со - Мо с различными добавками. Выбранный сплав, содержащий большое количество молибдена, вольфрама, рения и других добавок, обладает высокими свойствами при температурах до 800: 0Ь 70 - 75 кР / мм. Коэффициент трения при работе со сплавом ВЖЛ-2 в вакууме 2 - Ю - виш рт. ст. ( Р 1 2 кГ / см., v 0 9 м / сек) при изменении температуры от комнатной до 700 С составляет 0 19 - 0 22, а износ сплава за 1 час не превышает 0 005 мм. В микроструктуре сплава присутствует большое количество крупных составляющих твердой фазы, которые при трении в указанных условиях предотвращают схватывание и способствуют снижению трения и износа сопряженных поверхностей. Сплав обладает достаточной технологичностью и может быть использован без термической обработки. Выплавка сплава предусмотрена в вакуумных индукционных печах. [30]
Страницы: 1 2