Cтраница 2
ДФЕ - погрешность, определяемая кинематическими погрешностями станка, вызывающими несогласованность поворота заготовки и зубообрабатывающего инструмента ( измеряется в угловых секундах), допуск на погрешность обката бф. [16]
Нанесение износостойких покрытий ( нитрида титана, карбида титана и др.) на режущие поверхности зубообрабатывающего инструмента из быстрорежущей стали и твердого сплава повышает его стойкость в два и более раза. [17]
На окончательную конфигурацию зубьев, кроме параметров псходной рейки и коэффициентов коррекции, решающее влияние оказывают тип и состояние 2 последнего зубообрабатывающего инструмента. [18]
В передачах, допускающих увеличение бокового зазора, при расчете необходимого гарантированного боко ого зазора дополнительно учитывают возможное уменьшение толщины зуба зубообрабатывающего инструмента, получающееся при его переточках. Для этого к значениям наименьшего утонения витка червяка, указанным в стандарте, добавляют величину возможного утонения зубьев червячной фрезы при всех ее переточках. [19]
Кинематическая погрешность делительной цепи зубообрабаты-вающего станка, обусловленная неточностью его червячного делительного колеса, вызывает несогласованность угловых поворотов обрабатываемого колеса и перемещения зубообрабатывающего инструмента, в результате чего возникает погрешность обката Fcr зубчатого колеса. Эту составляющую кинематической погрешности колеса определяют при его вращении на технологической оси, исключив циклические погрешности зубцовой частоты и кратных ей более высоких частот. Под технологической понимают ось колеса, вокруг которой оно вращается в процессе окончательной механической обработки зубьев с обеих сторон. Погрешность Г можно определить, измерив кинематическую погрешность зуборезного станка, используемого для окончательной обработки зубьев. Погрешность обката ограничивается допуском Fc, выраженным в тех же единицах, что и допуск на кинематическую погрешность колеса. [20]
Кинематическая погрешность делительной цепи зубообрабатывающего станка ( из-за неточности его червячного делительного колеса) вызывает несогласованность угловых поворотов обрабатываемого колеса и перемещения зубообрабатывающего инструмента, в результате чего возникает погрешность обката Р зубчатого колеса. Она является составляющей кинематической погрешности колеса и определяется при его вращении на технологической оси при исключении циклических погрешностей зуб-цовой частоты и кратных ей более высоких частот. Под технологической понимают ось колеса, вокруг которой оно вращается в процессе окончательной механической обработки зубьев по обеим их сторонам. [21]
Кинематическая погрешность делительной цепи зубообрабаты-вающего станка, обусловленная неточностью его червячного делительного колеса, вызывает несогласованность угловых поворотов обрабатываемого колеса н перемещения зубообрабатывающего инструмента, в результате чего возникает погрешность обката Fcr зубчатого колеса. Эту составляющую кинематической погрешности колеса определяют при его вращении на технологической оси, исключив циклические погрешности зубцовой частоты и кратных ей более высоких частот. Под технологической понимают ось колеса, вокруг которой оно вращается в процессе окончательной механической обработки зубьев с обеих сторон. Погрешность Ffr можно определить, измерив кинематическую погрешность зуборезного станка, используемого для окончательной обработки зубьев. Погрешность обката ограничивается допуском Fc, выраженным в тех же единицах, что и допуск на кинематическую погрешность колеса. [22]
Погрешность обката Дф характеризует, например, неточность делительной цепи зуборезного станка и вызывает несогласованность угловых поворотов нарезаемого колеса ( заготовки) и зубообрабатывающего инструмента. [23]
Так как при нарезании червячных колес недопустимо сближать червячную фрезу и колесо против номинального межосевого расстояния, то для обеспечения размеров толщины зубьев колеса в заданных пределах стандартом регламентированы отклонения толщины зуба зубообрабатывающего инструмента. Разность между номинальной толщиной витка червяка и действительной толщиной зуба инструмента, используемого для окончательной обработки колеса, должна находиться в пределах от 0 до ( 6 / п 20) при нарезании колес 1-го класса и от О до 30 т - при нарезании колес 2-го и 3-го классов, где т - в мм, а результат - в мк. [24]
Зубообрабатываюшие инструменты изготовляют из легированных и быстрорежущих сталей, твердых сплавов, абразивных, эльборо-вых и других материалов. При выборе материала для зубообрабатывающего инструмента учитывают различные факторы: обрабатываемость материала, характер операции ( черновая или чистовая обработка), режимы резания, период стойкости инструмента и другие. Основным критерием оценки эффективности использования инструмента является его стоимость, отнесенная к одной обработанной детали. [25]
В процессе изготовления зубчатых колес, а также при сборке передач могут возникнуть различные погрешности. Причинами, вызывающими их, могут быть неточности зубообрабатывающего инструмента, погрешности установки заготовки и инструмента, неточности зубообраба-тывающих станков, погрешности сборки передач. [26]
Для червячного колеса силовой передачи предусмотрены допуски на разность соседних окружных шагов и накопленную погрешность. Точность боковой поверхности зубьев колеса и их толщина, зависящая от соответствия геометрии червячной фрезы парному с колесом червяку и от тождественности расположения зубообрабатывающего инструмента при обработке и парного червяка в передаче относительно червячного колеса, регламентируются величиной пятна касания поверхности зубьев колеса с парным червяком. [27]
У колес с малым числом зубьев профили зубьев заходят ниже ( внутрь) основной окружности. Поскольку эвольвента существует только вне этой окружности, часть профиля зуба, расположенная ниже основной окружности, образуется по другой кривой, зависящей от способа изготовления или от формы зубообрабатывающего инструмента. Эта кривая, которая никогда не должна входить в зацепление, называется переходной. [28]
Сталь Р18, как более дорогая, применяется реже. Использование стали Р18 целесообразно для инструмента, работающего в тяжелых условиях, применяемого для обработки высокопрочных материалов, для работы с большими сечениями стружки и скоростями резания, а также для изготовления сложного, фасонного и зубообрабатывающего инструмента. [29]
В соответствии с этим, основными частями режущего инструмента являются: 1) режущая и 2) калибрующая. У других же калибрующая часть почти незаметна, например вершина и вспомогательная режущая кромка резцов. У некоторых инструментов, например напильников или зубообрабатывающих инструментов, режущая и калибрующая части представляют одно целое. С точки зрения условий резания такие инструменты менее совершенны, так как они могут работать или только как черновые, или как чистовые. Требуемый характер обработки обеспечивается или изменениями в конструкции инструмента, или соответствующим выбором режимов резания. [30]