Армирование - материал
Cтраница 3
Кривые нагрузки и разгрузки при повторном нагружении стеклопластиков на основе высокомодульных и полых волокон, как видно из сравнения рис. 4.8 и 4.5, не имеют принципиальных отличий от кривых деформирования стеклопластика C-11-21-50. Различия в структурных схемах армирования материалов с близкими значениями углов наклона волокон основы не отражаются на характере диаграмм повторного нагружения. [32]
 |
Типичные структурные схемы армирования образцов из материалов, образованных системой трех нитей. [33] |
Использование для расчета модулей упругости упрощенных зависимостей, полученных при условии Еа 3 Ес, не вносит заметных погрешностей в их значения. При этом в поперечных к слоям плоскостях коэффициенты Пуассона V32 и val при малом армировании материала в третьем направлении могут стать больше коэффициента Пуассона связующего. [34]
 |
Влияние различных видов местного усиления кромки отверстия на относительную прочность v при растяжении образцов из стеклопластика. [35] |
Упрочнению соединения может способствовать усиление материала детали в зоне отверстия. К методам усиления относятся: применение накладок из более прочного, чем соединяемый, материала, утолщение материала в зоне отверстия, армирование материала, введение в материал прокладок из более прочного материала. [36]
Под действием механических напряжений в зоне наибольших касательных напряжений ( ее принимают за условную плоскость сдвига) протекают периодические сдвиговые явления, приводящие к упругому разрушению обрабатываемого материала и формированию, в зависимости от условий обработки и схемы армирования материала, стружки того или иного вида. [37]
Площади оснований параллелепипедов ( см. рис. 5.2, заштрихованы) соответственно равны коэффициентам армирования материала jib i2 1 з, длины их образующих приняты равными единице. Размеры сторон прямоугольных оснований соответственно равны коэффициентам армирования тонких слоев материала, включающих волокна одного из направлений. Таким образом, геометрические размеры параллелепипедов ( основания параллелепипедов на рис. 5.2 обозначены цифрой 1) связаны с объемными коэффициентами армирования материала и геометрией размещения волокон. Параллелепипеды, основания которых на каждой грани модели материала помечены цифрами 2 - 9, соответствуют суммарному содержанию связующего в материале, а также арматуры, уложенной параллельно грани куба. [38]
Это уникальное свойство обусловливается внутренней волокнистой и слоистой структурой композита, которая может останавливать трещину до того, как ее размер станет неограниченно большим. Однако способность материала останавливать трещину допускает образование других трещин в матрице композита со временем или при возросших уровнях нагрузки. Следовательно, в ходе некоторого цикла нагружения в матрице слоистого композита может развиться система трещин, распределение которых почти всегда определяется структурой армирования материала. Несомненно, что, по мере того как при возрастании нагрузки в матрице образуются трещины, происходит либо неустойчивый процесс объединения трещин, либо разрыв волокон в слоях, несущих основную нагрузку. Оба этих процесса могут вызвать окончательное разрушение композита. Следовательно, образование и накопление трещин в матрице слоистого композита снижают его прочность. [39]
Предложен критерий хрупкого разрушения неоднородных материалов с дефектами типа трещин с учетом влияния микростроения на разрушающие нагрузки, изучено изменение скорости распространения упругих волн в существенно-неоднородных средах. Создана структурная теория технологической вытяжки тонких пленок из аморфно-кристаллических полимеров типа полиэтилена, по-лиэтилтерефталата, полиимидов и др. Предложена теория сферово-локнистых композитов с пространственной структурой, с помощью которой по данным о компонентах определяются эффективные механические характеристики композитов и железобетонов, а также находятся напряжения в них. Установлено, что существенное повышение величины модулей упругости наблюдается только в простых пространственных схемах армирования. Дальнейший рост числа направлений армирования материала волокнами преследует цель торможения поверхностями раздела развития микротрещин. [40]
 |
Характеристики высококачественных углеродных волокон3. [41] |
Характеристики углеродных волокон приведены в табл. 2.3. Они обладают низкой плотностью и высокими прочностью при растяжении и модулем упругости. Следовательно, углеродные волокна имеют высокую прочность и удельный модуль упругости. Наиболее характерной особенностью углеродных волокон является их высокий удельный модуль упругости. Это позволяет с успехом использовать углеродные волокна для армирования материалов конструкционного назначения. Они нестойки к окислению в воздушной среде. [42]
К жертвенным относятся металлические и неметаллические ( керамика, стекло) материалы, тугоплавкая составляющая к-рых образует пористый каркас, заполненный компонентом, способным поглощать тепло либо вследствие перехода твердого материала в некон-денсированное состояние ( см. Плавление, Сублимация), либо в результате эндотермического хим. превращения. Отбор тепла на плавление и сублимацию твердого материала способствует абляционному охлаждению изделия. Теплозащитными являются различные армированные материалы, для армирования к-рых используют асбестовое волокно, стеклянное волокно, спец. Одна из важпых характеристик материала - абляционная стойкость, определяемая количеством тепла, затрачиваемого на унос единицы массы с поверхности материала. Для увеличения абляционной стойкости в состав материала вводят различные высоко-энтальпийные наполнители. Потери массы вследствие уноса уменьшают армированием материала, добавлением веществ, к-рые при повышении т-ры скрепляют материал ( в результате образования вторичных фаз, уменьшающих его дефектность), упорядочиванием газового потока у поверхности твердых тел, что достигается оптимальным выбором состава материала, обеспечивающего в процессе абляции образование поверхности с минимальной шероховатостью, и подбором изделия оптимальной формы. [43]
Страницы: 1 2 3